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        抓煤機斗體與斗齒的焊接性分析及改進

        2019-07-24 09:49:08史大明
        商品與質(zhì)量 2019年8期
        關(guān)鍵詞:裂紋焊縫

        史大明

        本鋼維檢中心 遼寧本溪 117000

        板材發(fā)電廠儲煤車間的推土機、抓煤機在日常生產(chǎn)中得到大量的應用,推土機底盤,抓煤機的斗齒(屬于高錳鋼)等經(jīng)常會出現(xiàn)斷裂、磨損、裂紋等缺陷,影響正常生產(chǎn)。抓煤機斗齒的耐磨性主要在于它的硬化能力。高錳鋼中加入了適量的鉻、鈦、釩和稀土元素,改變原有金屬組織,使其具有高韌性,高強度和良好的抗耐損性能。

        1 高錳鋼的焊接性

        目前國內(nèi)所使用的耐磨金屬材料大致分為三類,即奧氏體錳鋼,白口鑄鐵及低合金高強度耐磨鋼,高錳鑄鐵的耐磨性高,然而脆性較大,低合金強度硬度高,其韌性低,奧氏體錳鋼具有很高的沖擊韌度和優(yōu)質(zhì)的硬化加工能力,其表層硬度從布氏硬度170~230提高到布氏硬度500~800,具有良好的可塑性和抗沖擊耐磨能力[1]。

        高錳鋼焊接性的性價比低,廣泛應用于礦山、冶金、建材、鐵路和電力等部門的耐磨件上:如推土機底盤,抓煤機鏟齒,球磨機村板。鐵路道岔等。高錳鋼的元素組成大致為C0.9-1.5%、Mn10-15%、Si0. 3-1.0%、S≤0.05、P≤0. 01%

        主要成分是碳和錳,錳元素的主要作用是使奧氏體組織穩(wěn)定,使Y相區(qū)在鋼中擴大,從而耐磨性得到改善,當含錳量一定,含碳量提高至1. 5%時,對耐磨性影響不大,但會降低材料的沖擊韌性,因此,采用低碳材料。

        高錳鋼的焊接性較差,主要以下幾點原因:

        (1)導熱能力低膨脹系數(shù)大,使焊接區(qū)有較大溫度梯度,產(chǎn)生較大的內(nèi)應力從而容易產(chǎn)生焊接裂紋。

        (2)高錳鋼的組織是奧氏體,在緩慢冷卻到900-300°C或反復加熱時,在晶界析出碳化物,使材料塑性下降,脆性增大。

        (3)高錳鋼在冷卻過程中不發(fā)生相變,但嚴重的晶體長大也會影響韌性。

        (4)有害元素硫、磷在冶煉過程中留存在高錳鋼中,增加了鋼材的熱裂傾向。

        開裂:再熱裂紋是由于焊接熱作,使母材近焊縫區(qū)處的低熔點共晶在高溫下被重新熔化,在拉力作用下的開裂。

        兩種裂紋都是沿奧氏體晶界開裂的,雖然熱裂紋出現(xiàn)在焊縫或者出現(xiàn)在熄弧的弧坑處,再熱裂紋產(chǎn)生在母材的近縫區(qū)處,但是產(chǎn)生裂紋的原理大致相同。

        預防措施:

        (1)焊接時控制引起焊接裂紋可能性的熱應力是相當重要的,由于高錳鋼的膨脹系數(shù)很高并且熱導系數(shù)較低,焊接冷卻時補焊處會產(chǎn)生應力,因此焊接完成冷卻時需要用錘擊打焊補金屬,釋放焊接內(nèi)應力。

        (2)補焊時盡量采用較小的熱輸入避免母材重復受熱,可使反復受熱的不良影響減至最小。如果上述措施在生產(chǎn)過程中全部應用并操作適當,焊補區(qū)產(chǎn)生裂紋缺陷的幾率會大大降低的。

        2 高錳鋼焊接技術(shù)的改進方法及焊補的實施

        2.1 提高含碳量

        高猛沖擊韌性較高,高達294J/cm2,含碳量對沖擊韌性值影響較大,ak隨含碳量增加明顯下降,如圖1所示

        圖1 沖擊韌物性隨含量碳量變化曲線

        2.2 焊接選擇的材料

        (1)采用手弧焊,根據(jù)木材種類選擇焊接材料,焊條選用Q235與ZGMn13的焊接。為防止焊接裂紋和保證焊縫的塑韌性,選用Cr-Ni奧氏體焊條,GBE309-15堆焊Q235側(cè),D266焊條堆焊ZGMn13斗牙,然后再進行斗牙與斗體的焊接[2]。

        (2)焊前清理,首先將磨損的斗齒從斗體上切除,清理焊補處的泥垢,油污和氧化鐵皮,仔細檢查有無起層,裂紋,夾渣,氣孔和縮孔等缺陷,如有缺陷,必須用砂輪或炭弧氣刨護除,磨損的位置必須用角向磨光機磨去表面硬化層,因為硬化層的金屬在補焊時很容易產(chǎn)生裂紋。

        2.3 焊接工藝

        (1)在安裝斗齒兩側(cè)及前方堆焊GB309-15焊條,焊前經(jīng)300-350℃高溫烘干1.5-2小時,焊接電流偏大,采用小的焊接速度以保證熔合區(qū)鎳含量大于5-6%,防止產(chǎn)生冷裂敏感度高的馬氏體。

        (2)進行定位焊,斗齒裝配到位后,用直徑為3.2mm的D266焊條進行兩側(cè)對稱的定位焊,定位焊縫的長度不得超過30mm,焊后立即水冷并錘擊。

        (3)打底焊,用直徑為3.2mm的D266焊條進行打底焊,采用小電流、直流反極性、短段斷續(xù)焊。每次停焊時應及時水冷,層間溫度控制在60℃以下。

        (4)底焊焊完后,改用直徑為4.0mm的D266焊條進行斷續(xù)焊,焊接電流為165A左右,-根焊條分三次焊接完成,每次焊接完成時及時用水冷卻到60℃以下,并進行錘擊,以消除焊接應力與防止碳化物的析出,左右、前后焊縫每兩層進行交替焊接,以保證焊縫的對稱性,直至焊腳達到16mm為止。

        3 結(jié)論

        綜上所述可以知道高猛鋼焊接時易產(chǎn)生的缺陷及防止方法,現(xiàn)從發(fā)電廠設備檢修實際出現(xiàn)的問題作以上具體分析,經(jīng)過多次實踐,以上這些焊接工藝既保證了焊接質(zhì)量,提高了修復斗齒效率。降低了維修成本,并且修復后斗齒應用效果很好,有一定的實用價值,我相信這些焊工藝方法在今后的實際工作中將得到更廣泛的應用。

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