趙澎濤,于慧臣,何玉懷

（中國航發(fā)北京航空材料研究院 航空材料檢測與評價北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 中國航空發(fā)動機(jī)集團(tuán)材料檢測與評價重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室材料檢測與評價航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100095）

材料在高溫下的彈性模量（楊氏模量E和剪切模量G）及泊松比μ是材料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核必不可少的參數(shù)，其準(zhǔn)確與否直接影響結(jié)構(gòu)中應(yīng)力應(yīng)變的計(jì)算精度，同時也會對高周疲勞、低周疲勞、蠕變以及疲勞蠕變交互作用的壽命預(yù)測的準(zhǔn)確性產(chǎn)生重要影響[1-3]。隨著航空工業(yè)的發(fā)展和需求，航空發(fā)動機(jī)中的渦輪導(dǎo)向葉片、工作葉片等關(guān)鍵部位，逐步采用了單晶等高溫合金。這些材料表現(xiàn)為各向異性特征，其彈性模量和泊松比性能與晶體取向、溫度和基體相/析出相的演變過程等均有密切的關(guān)系，彈性模量和泊松比測試標(biāo)準(zhǔn)逐漸凸顯不足，尤其表現(xiàn)在高溫環(huán)境下的測量。目前的彈性模量和泊松比測試方法多為通用標(biāo)準(zhǔn)[4-11]，已有的研究未對通用標(biāo)準(zhǔn)測定單晶高溫合金彈性性能的適用性進(jìn)行充分論證，缺乏對單晶高溫合金的針對性，也未充分考慮晶體取向的影響，造成不同來源的單晶高溫合金高溫彈性模量和泊松比的性能數(shù)據(jù)差別較大，影響了材料研究與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的使用，制約了對彈性模量、泊松比與溫度、晶體取向等變化規(guī)律的深入研究和認(rèn)識。為建立適用于單晶高溫合金的測試標(biāo)準(zhǔn)，本文總結(jié)了單晶高溫合金彈性模量和泊松比的特點(diǎn)以及現(xiàn)有測試方法，就國內(nèi)外單晶高溫合金彈性模量和泊松比測試與表征研究展開分析，進(jìn)而總結(jié)了測試方法與表征研究中存在的問題，并詳細(xì)介紹了基于不同溫度下取向與彈性模量的回歸關(guān)系，建立了DD6合金任意取向下彈性模量與晶體取向的定量關(guān)系。

1 單晶高溫合金彈性模量和泊松比測試方法以及特點(diǎn)

高溫彈性模量和泊松比是材料研究和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最為重要的基礎(chǔ)性能參數(shù)，其數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確與否直接影響到計(jì)算結(jié)果的可靠性。正因如此，目前高溫彈性模量和泊松比的測量標(biāo)準(zhǔn)和方法眾多（見表1），涵蓋了金屬材料、復(fù)合材料、高分子、陶瓷材料、橡膠、巖土等在內(nèi)的幾乎所有工程應(yīng)用材料。這些測試標(biāo)準(zhǔn)和方法按照基本原理的不同，主要分為靜態(tài)法[4-7]和動態(tài)法[8-11]，按照應(yīng)變測試方法不同，靜態(tài)法又主要分為接觸法和非接觸法。靜態(tài)法中的電測法（應(yīng)變片法）、接觸引伸計(jì)法、納米壓痕法等均通過直接接觸試樣表面測量應(yīng)變，稱為接觸法；云紋干涉法[12-13]、基于數(shù)字圖像相關(guān)技術(shù)（digital image correction，DIC）[14]等方法則通過采集試樣表面特征圖像，計(jì)算獲得特征區(qū)域的局部應(yīng)變，稱為非接觸法。動態(tài)法分為聲波共振、脈沖激勵振動和超聲波法等方法，依據(jù)共振原理，通過試樣共振頻率、密度、試樣尺寸或超聲波的傳播速率等參數(shù)，間接計(jì)算獲得彈性模量和泊松比。除靜態(tài)法和動態(tài)法外，還有中子衍射[15-17]等方法也可對金屬相的彈性模量和泊松比進(jìn)行原位測量。

在國內(nèi)外的工程應(yīng)用中，由于單晶高溫合金對測試溫度提出很高的要求（最高溫度約1100 ℃），通常采用靜態(tài)法中的接觸引伸計(jì)法、云紋干涉法和動態(tài)法中的聲波共振法（或脈沖共振法）等方法。這些方法均對應(yīng)有成熟的國際或國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)，且處在不斷更新中。某些方法雖然未形成針對金屬材料的國際和國內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)，比如靜態(tài)法中的DIC法，但隨著算法的不斷改進(jìn)，對高溫彈性模量和泊松比的測試目前也具有較高的精度。

相比各向同性材料，單晶合金高溫彈性模量和泊松比有其特殊的測試要求和表征方法。眾所周知，單晶合金主要由γ基體相和沉淀析出在其中的γ′沉淀相組成，γ相與γ′相界面的微觀結(jié)構(gòu)以及溫度和載荷作用下的演化過程在很大程度上決定了其力學(xué)性能。單晶合金由于消除了晶界，宏觀表現(xiàn)為明顯的各向異性行為（如圖1（a）所示[18]），其三個主軸方向的彈性特性相同，因此獨(dú)立的彈性常數(shù)減少至3個，常將某一特定晶體取向（如[001]、[011]或[111]取向）的楊氏模量、剪切模量和泊松比作為這3個獨(dú)立彈性常數(shù)[19]。單晶合金彈性模量與晶體取向符合一定的回歸關(guān)系（如圖1（b）所示[20]），通過對特定取向范圍內(nèi)的彈性模量的擬合，能夠?qū)崿F(xiàn)對單晶合金彈性模量的定量表征，獲得剛度矩陣所需的獨(dú)立彈性常數(shù)。需要指出的是，不同于各向同性材料，單晶合金材料主軸方向楊氏模量、剪切模量和泊松比為相互獨(dú)立的常數(shù)[21]，已知兩個獨(dú)立常數(shù)情況下也無法通過公式直接得到，只能通過測量，或通過建立彈性模量和剪切模量與晶體取向的定量回歸關(guān)系間接得到。

表1 材料彈性模量和泊松比的測量標(biāo)準(zhǔn)方法與應(yīng)用范圍Table 1 Standard method for measuring elastic modulus and Poisson's ratio of materials and application range

圖1 單晶合金彈性模量與晶體取向關(guān)系 （a）示意圖[18]；（b）曲線圖[20]Fig. 1 Relation between elastic modulus and crystal orientation of single crystal alloys （a）sketch map[18]；（b）curve graph[20]

2 國內(nèi)外研究進(jìn)展

國外很早便開展了對單晶高溫合金彈性行為的研究，并采用了多種方法對單晶合金的彈性模量和泊松比進(jìn)行測定，這其中以靜態(tài)引伸計(jì)法[22]、聲波共振/脈沖共振[23]和超聲法[24-26]等應(yīng)用居多，隨著測試技術(shù)的進(jìn)步以及新的測試手段的出現(xiàn)，國外也開展了諸如納米壓痕[27]、中子衍射[28-29]、DIC[30-31]等方法在彈性模量和泊松比測定方面的研究。

以目前廣泛應(yīng)用的CMSX-4等二代單晶合金為例，為獲得其準(zhǔn)確的高溫彈性模量和泊松比等彈性常數(shù)，國外研究人員采用了多種不同手段進(jìn)行反復(fù)測定。Hermann等[20]、Sieborger等[18]分別采用共振動態(tài)法和超聲法對CMSX-4合金的室溫～1200 ℃的動態(tài)楊氏模量、剪切模量和泊松比進(jìn)行了測定，通過與靜態(tài)引伸計(jì)法的結(jié)果對比發(fā)現(xiàn)，在900 ℃以下，動態(tài)彈性模量和靜態(tài)彈性模量的差別在5%以內(nèi)；900 ℃以上，動態(tài)彈性模量明顯大于靜態(tài)彈性模量。Takagi等[32]采用納米壓痕方法對CMSX-4的高溫彈性模量進(jìn)行測試，并與動態(tài)法進(jìn)行了比較，結(jié)果顯示，當(dāng)[001]取向的偏離度為5°時，測量的彈性模量與Hermann等[20]的結(jié)果偏差較大，原因可能是彈性模量計(jì)算過程中所采用的泊松比與實(shí)際樣品的泊松比相差較大。為獲得材料內(nèi)部的殘余應(yīng)力分布、彈性模量等性能參數(shù)，中子衍射法從20世紀(jì)90年代逐步實(shí)現(xiàn)了推廣應(yīng)用。Dye等[33]采用中子衍射方法對CMSX-4合金中的γ基體相和γ′沉淀相的等效楊氏模量進(jìn)行了測定，并通過有限元推導(dǎo)計(jì)算得到純單晶的楊氏模量。

對單晶合金彈性模量和泊松比的表征方法、影響因素等也開展了全面和深入的研究。1928年和1929年，Voigt和Reuss將胡克定律轉(zhuǎn)化為晶格的平均應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系，先后建立了模型對晶體彈性模量的上限和下限進(jìn)行了計(jì)算。Hill和Kroner等考慮晶界間的應(yīng)力應(yīng)變的影響，對Voigt和Reuss的模型進(jìn)行了改進(jìn)，提高了擬合精度。Hermann等[20]采用Hill模型將共振動態(tài)法測定的CMSX-4合金不同取向的彈性模量進(jìn)行了擬合，建立了彈性模量與取向的定量表征關(guān)系；Wang等[34]則采用Kroner模型對中子衍射法測定的Inconel 625合金不同取向單晶彈性模量進(jìn)行擬合，獲得了單晶在不同溫度下的三個獨(dú)立柔度矩陣常數(shù)。相比彈性模量的表征方法，泊松比由于涉及兩個方向的應(yīng)變，其表征方法更加復(fù)雜。不同于一般的等軸晶和柱狀晶高溫合金，單晶合金宏觀力學(xué)行為與其構(gòu)成的單晶類似，某些取向的泊松比可能出現(xiàn)負(fù)值。Golynets等[35]采用了靜態(tài)引伸計(jì)法，通過同時測量試樣縱向和橫向應(yīng)變，對鎳基單晶合金VZhM8室溫至1000 ℃的彈性模量和泊松比開展了研究，并對剛度矩陣進(jìn)行了驗(yàn)算，結(jié)果表明：單晶合金 < 011 ＞[011]方向的泊松比為負(fù)值，其余取向的泊松比則在0.15～0.88范圍變化，可見單晶合金不同取向的泊松比有明顯的差異，變化范圍也很大。

單晶合金彈性模量和泊松比除了與晶體取向有密切的關(guān)系，諸如溫度、固溶強(qiáng)化元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)、γ相和γ′相高溫下的演化等因素也會影響彈性模量和泊松比。Hermann等[36]對高溫下的γ相和γ′相的黏彈性進(jìn)行了研究，并指出CMSX-4高溫黏彈性主要由γ′相的黏彈性行為所決定。在高溫蠕變中，單晶合金中γ相和γ′相的彈性模量的比值關(guān)系影響到筏化的形狀，因此圍繞如何準(zhǔn)確測定γ相和γ′相的彈性模量，眾多學(xué)者展開了研究。早期研究主要是采用了單獨(dú)鑄造γ相和γ′相的試樣，并使用了共振或超聲等方法測定彈性模量[18-20,37]，隨著中子衍射的應(yīng)用，對單晶合金的組成相的彈性性能進(jìn)行直接測量成為可能。Dye等[33]和Ma等[38]通過采用中子衍射方法，分別對單晶合金CMSX-4、鎳基合金CM247中的γ基體相和γ′沉淀相的錯配應(yīng)變進(jìn)行測量，獲得了γ相和γ′相的彈性常數(shù)。

國內(nèi)針對單晶合金彈性模量和泊松比的測定，也開展了靜態(tài)法[39]和動態(tài)法的實(shí)驗(yàn)研究。于慧臣等[40]采用靜態(tài)拉伸法，對單晶合金在室溫和760 ℃下的楊氏模量進(jìn)行了研究，并建立了晶體取向與楊氏模量的定量關(guān)系；成曉鳴等[41]對采用動態(tài)法測量單晶DD3合金動態(tài)楊氏模量和動態(tài)剪切模量進(jìn)行了理論和實(shí)驗(yàn)計(jì)算，證明了其測量的可行性。國內(nèi)在20世紀(jì)90年代從國外引入了云紋干涉法，該方法具有高靈敏度、條紋質(zhì)量好、分辨率高，實(shí)時觀測等優(yōu)點(diǎn)，謝惠民等[42]、張宸宇等[43]和李禾等[44]搭建了云紋干涉法高溫測試平臺，對單晶合金1200 ℃的楊氏模量和泊松比進(jìn)行了測量。除以上方法外，國內(nèi)也有超聲法[45,46]和納米壓痕法[47,48]測定單晶合金彈性模量的報(bào)道。張謙琳等[45]采用超聲法對一種定向高溫合金進(jìn)行了研究，確定了該材料的全部工程彈性常數(shù)，胡興建等[47]利用分子動力學(xué)研究了壓頭對Ni基單晶合金γ/γ′晶面納米壓痕的測試結(jié)果的影響。

DIC是一種非接觸、非干涉的全場變形測量方法，在實(shí)驗(yàn)力學(xué)領(lǐng)域中已成熟應(yīng)用。Lyons等[49]采用DIC方法測量了鉻鎳鐵高溫合金高溫下的彈性模量和熱膨脹系數(shù)。國內(nèi)從DIC的基本原理、理論精度及應(yīng)用研究等幾個方面開展研究，潘兵等[50-52]采用DIC方法對奧氏體不銹鋼材料在高溫下的變形進(jìn)行測量，建立了高溫下測量薄膜材料熱膨脹系數(shù)的方法。

3 存在的主要問題及可行的解決途徑

3.1 主要問題

在單晶高溫合金高溫彈性模量和泊松比的測定和定量表征技術(shù)方面存在如下主要問題：

（1）缺乏專門的測試標(biāo)準(zhǔn)，對誤差影響認(rèn)識不足。目前用于測定單晶高溫合金高溫彈性模量和泊松比的標(biāo)準(zhǔn)，均參考了國際或國內(nèi)通用的金屬材料測試標(biāo)準(zhǔn)，對于單晶高溫合金，由于對其高溫下材料特性所引起的誤差影響的研究較少，因此這些標(biāo)準(zhǔn)的通用性和適用性存在疑問，值得商榷。靜態(tài)接觸引伸計(jì)法和動態(tài)共振法是目前高溫合金彈性模量的工程應(yīng)用中最為普遍的兩種方法，美國金屬材料性能研發(fā)與規(guī)范化（metallic materials properties development and standardization，MMPDS）中高溫合金彈性模量和泊松比性能數(shù)據(jù)主要采用了這兩種方法測定。一般情況下，靜態(tài)法和動態(tài)法均為推薦方法，但在較高溫度環(huán)境下，當(dāng)蠕變對單晶高溫合金彈性模量的測量產(chǎn)生影響時[53]，靜態(tài)法精度下降，該情況下MMPDS則推薦采用動態(tài)法，并用動態(tài)彈性模量（Ed和Gd）表征，泊松比則通過Ed和Gd計(jì)算得到。相比靜態(tài)法，動態(tài)共振法具有更高的精度，但也存在明顯的不足：（Ⅰ）在高溫及高頻固有頻率狀態(tài)下，單晶高溫合金表現(xiàn)為高溫黏彈性[36]，從而使得彈性模量的測量值較真實(shí)值偏低；（Ⅱ）試樣軸線與晶體取向不完全重合，引起彎、扭耦合振動，從而影響振型。采用超聲波法，雖然能夠通過一系列公式推導(dǎo)，實(shí)現(xiàn)對單晶高溫合金彈性矩陣系數(shù)的測量，但對單晶高溫合金試樣的加工制備的精度要求較高，另外超聲波接收傳感器的精度受高溫影響較大，高溫彈性模量和泊松比的測量存在一定難度。中子衍射可實(shí)現(xiàn)對晶體相室溫和高溫彈性模量的準(zhǔn)確測量，但使用經(jīng)費(fèi)較高、操作難度較大，并不具備工程應(yīng)用的推廣意義。國內(nèi)外也有應(yīng)用納米壓痕技術(shù)測量晶體彈性常數(shù)的相關(guān)文獻(xiàn)報(bào)道，但其測量的結(jié)果容易受晶體取向的影響。綜合分析，現(xiàn)有的標(biāo)準(zhǔn)和方法均存在一定優(yōu)勢和不足，采用單一方法很難實(shí)現(xiàn)單晶高溫合金高溫彈性模量和泊松比全部參數(shù)的直接測量，有必要對現(xiàn)有的測試標(biāo)準(zhǔn)和方法進(jìn)行有效整合，對單晶高溫合金高溫材料特性引起的誤差影響進(jìn)行評估，制定具有針對性的測試標(biāo)準(zhǔn)。

（2）未考慮晶體取向的影響。為獲得單晶合金等各向異性材料的剛度矩陣系數(shù)，一種方法是建立不同晶體取向彈性模量E[hkl]、G[hkl]（[hkl]代表晶體取向）與剛度矩陣系數(shù)（對于單晶合金為S11、S12、S44）和晶體取向參數(shù)A[hkl]的表征模型，基于測定的E[hkl]、G[hkl]與A[hkl]的參數(shù)對應(yīng)關(guān)系，通過線性回歸確定剛度矩陣系數(shù)；另一種方法是建立剛度矩陣系數(shù)與特定晶體取向的獨(dú)立彈性常數(shù)的關(guān)系，基于精確的晶體取向控制和試樣制備技術(shù)，通過參數(shù)測定獲得特定晶體取向的整套獨(dú)立彈性常數(shù)，進(jìn)而確定剛度矩陣系數(shù)。由此可見，無論采用何種方法，都必須要考慮晶體取向的偏差對彈性模量和泊松比的影響；工程應(yīng)用中用于彈性模量和泊松比測量的試樣，其彈性加載方向與特定取向（如[001]、[011] 或[111]）一般存在0°～15°的偏角，但最終均被看作0°偏角的測量值，并作為獨(dú)立彈性常數(shù)，直接用于計(jì)算剛度矩陣。郭立等[54]發(fā)現(xiàn)，目前國內(nèi)使用的材料手冊中的化學(xué)成分差異較小的高溫合金材料（如DZ125和DZ125L），在某些溫度下的同一取向的泊松比常數(shù)相差在30%以上，給工程設(shè)計(jì)造成了困難，也給設(shè)計(jì)人員帶來了困擾。

相比國外，國內(nèi)在單晶合金的高溫彈性模量和泊松比的測試與表征技術(shù)研究方面還存在明顯的差距。經(jīng)過幾十年的高溫合金性能數(shù)據(jù)積累，在大量工程應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)基礎(chǔ)上，國外已建立了完善的測試標(biāo)準(zhǔn)和表征模型，并借助了先進(jìn)的測量手段，如中子衍射，對單晶合金的主要晶體相的彈性模量進(jìn)行了精確測量。國內(nèi)高溫合金的全面性能數(shù)據(jù)已有一定的儲備，但單晶合金彈性模量和泊松比的研究仍停留在數(shù)據(jù)測定階段，缺乏不同取向的彈性模量和泊松比性能參數(shù)，未建立基于實(shí)測值的定量關(guān)系和表征模型。因此在已有性能數(shù)據(jù)儲備的基礎(chǔ)上，加快對單晶合金等材料的測試技術(shù)和表征方法研究也是未來國內(nèi)的發(fā)展趨勢。

3.2 可行的解決途徑

國內(nèi)在單晶合金彈性模量和泊松比的測定與表征方面存在的問題，直接影響了剛度矩陣的準(zhǔn)確性，解決該問題主要有如下兩種途徑：第一，對由于單晶合金高溫特性引起的誤差影響進(jìn)行充分的評估，揭示測量誤差對結(jié)果的影響程度；第二，考慮單晶高溫合金晶體取向的影響，建立更為精確的彈性模量和泊松比與晶體取向的定量關(guān)系和表征模型。

我國在第二代單晶高溫合金DD6的彈性模量測量方面獲得了較為全面的基于不同溫度、不同晶體取向下的彈性模量數(shù)據(jù)，接下來將以DD6為例，詳細(xì)介紹單晶高溫合金彈性模量與晶體取向定量關(guān)系的建立過程。

單晶合金DD6具有高溫強(qiáng)度高、綜合性能好、組織穩(wěn)定及鑄造工藝性能好等優(yōu)點(diǎn)，具體的化學(xué)成分見表2。采用真空感應(yīng)爐熔煉母合金，真空感應(yīng)定向凝固爐重熔，熔模精鑄和定向凝固法鑄造單晶DD6圓棒毛坯，經(jīng)固溶和時效熱處理后，加工為標(biāo)準(zhǔn)試樣，見圖2，其標(biāo)距長度為25 mm，直徑為5 mm。采用勞厄X射線反射法分別測量試樣軸線與[001]和[011]取向之間的夾角。拉伸實(shí)驗(yàn)在INSTRON 4507試驗(yàn)機(jī)上完成。

線彈性條件下，材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可由胡克定律表示為：

表2 DD6合金的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%）Table 2 Chemical composition of DD6 alloy（mass fraction/% ）

圖2 拉伸試樣圖Fig. 2 Tensile specimen diagram

式中： [ C]ij和 [ S]ij分別為剛度矩陣和柔度矩陣，對于完全各向異性材料具有21個獨(dú)立參量，而對于某些特定晶體特征材料，如面心立方晶體，獨(dú)立參量只有3個。單晶高溫合金消除了晶界，其宏觀表現(xiàn)為單晶特性，因此單晶合金的柔度矩陣系數(shù)獨(dú)立參量也只有3個： S11、 S12和 S44。單晶高溫合金任意晶體取向的彈性模量可由下式計(jì)算：

式中：J 為晶向參數(shù)；θ 和 α分別為試樣軸線方向與[001]和[011]取向的偏角；φ為試樣軸線和[001]所在平面與[010]的夾角。

由式（3）可以看出，可將S11和 2(S11-S12-S44/2)看作與變量無關(guān)的常數(shù)，通過測量不同晶體取向試樣的彈性模量，對不同晶向參數(shù)與彈性模量進(jìn)行線性回歸，確定兩個方程常數(shù)，從而獲得任意晶體取向下的彈性模量。

表3中列出了所測試樣的軸線晶體取向以及測得的彈性模量值。對數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸，得到室溫和850 ℃下晶向參數(shù)與彈性模量的方程常數(shù)，見表4。通過與文獻(xiàn)[40]中的室溫方程常數(shù)對比，兩者非常接近。將特定晶體取向?qū)?yīng)的 θ 和 φ帶入式（3）中，可得到室溫下晶體取向?yàn)閇001]、[011]和[111]時，計(jì)算的彈性模量為127 GPa、231 GPa和316 GPa。

表3 不同測試溫度和晶體取向試樣的彈性模量Table 3 Elastic modulus of specimens at different test temperatures and crystal orientations

圖3為室溫和850 ℃下的不同晶向參數(shù)與彈性模量關(guān)系，圖中實(shí)線代表根據(jù)以上獲得常數(shù)建立的晶向參數(shù)與彈性模量的回歸方程。從圖3可以看出，室溫和850 ℃下回歸方程擬合線性程度較好。

表4 晶向參數(shù)與彈性模量的方程常數(shù)Table 4 Equation constants of crystal direction parameters and elastic moduli

圖3 DD6單晶合金晶向參數(shù)與彈性模量的關(guān)系圖Fig. 3 Relation between crystal direction parameters and elastic moduli of DD6 single crystal alloy

4 結(jié)束語

通過歸納現(xiàn)有用于單晶合金彈性模量和泊松比的測試方法，分析了單晶高溫合金彈性模量和泊松比的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀，目前單晶高溫合金彈性模量和泊松比測試缺乏專門的測試標(biāo)準(zhǔn)，而工程應(yīng)用中又往往忽視晶體取向偏差對彈性模量和泊松比的影響。本文同時認(rèn)為：有必要針對現(xiàn)有的測試標(biāo)準(zhǔn)和方法對測量單晶合金彈性常數(shù)的誤差影響進(jìn)行評估，制定適用于單晶高溫合金的測試標(biāo)準(zhǔn)，并詳細(xì)介紹了單晶高溫合金DD6材料彈性模量與晶體取向定量關(guān)系的建立過程，這也為其他單晶合金材料準(zhǔn)確彈性模量的測定及研究提供了思路。