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        高速鐵路低高度系桿拱橋設(shè)計研究

        2019-05-07 08:01:14王俊杰
        高速鐵路技術(shù) 2019年2期
        關(guān)鍵詞:系梁系桿梁端

        王俊杰

        (中國鐵路設(shè)計集團(tuán)有限公司, 天津 300142)

        為了降低橋梁結(jié)構(gòu)高度,可采用的橋梁類型主要有系桿拱橋、槽型梁、斜拉橋等結(jié)構(gòu)形式。本文研究的工點位于北戴河站附近,對于景觀要求較高。槽型梁與系桿拱橋相比,外形美學(xué)效果略差。斜拉橋景觀效果略好,但是在相同跨度、相同梁高的情況下,剛度低于系桿拱橋,無法滿足高速鐵路的剛度要求。經(jīng)過分析,選用系桿拱橋的結(jié)構(gòu)形式較為合理。

        系桿拱橋是由拱、系桿、吊桿和橋面系梁等協(xié)同工作的組合結(jié)構(gòu)體系組成,以系桿承受拱腳的水平椎力為主要特征,是一種具有良好發(fā)展前景的大跨度橋梁結(jié)構(gòu)形式。與其他的橋型比較,系桿拱橋具有跨越能力大、建筑高度小、美觀經(jīng)濟(jì)等優(yōu)點,在已建高速鐵路、軌道交通、公路等方面均得到了廣泛應(yīng)用。特別是當(dāng)高架線路斜交跨越城市干道、高速公路等需要橋梁跨度較大、梁部結(jié)構(gòu)建筑高度要求較小時,采用該橋型具有較大的優(yōu)勢。

        本文根據(jù)津秦客運專線跨越戴河的實際需要,選用高度低于常規(guī)設(shè)計的系桿拱進(jìn)行研究,對高速鐵路中跨度較大但是梁高較低的結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行分析,對高速鐵路的結(jié)構(gòu)進(jìn)行有益的補(bǔ)充。

        1 工程概況

        1.1 工程概況

        津秦客運專線為連接?xùn)|北、華北的重要通道,聯(lián)通了京滬高速鐵路與秦沈客運專線,沿線經(jīng)過天津、唐山、秦皇島等城市。設(shè)計主要標(biāo)準(zhǔn)為ZK活載,時速350 km的無砟軌道。

        津秦客運專線在北戴河站在既有京秦鐵路車站基礎(chǔ)上進(jìn)行改造,跨越戴河時既有線采用半穿式鋼桁梁,軌底至梁底僅有1.25 m,津秦客運專線防洪評價要求采用2孔56 m的結(jié)構(gòu)跨越戴河,梁底受戴河設(shè)計水位的控制,為了保障新舊車站的站坪高度盡量一致,要求戴河橋橋梁結(jié)構(gòu)高度不大于1.4 m。

        1.2 橋式方案設(shè)計

        根據(jù)綜合比選,采用簡支系桿拱橋,考慮防洪評價要求,確定采用2孔56 m系桿拱橋,如圖1所示。

        圖1 結(jié)構(gòu)示意圖(cm)

        2 荷載標(biāo)準(zhǔn)

        活載采用ZK活載;二期恒載按113 kN/m計算;單支座不均勻沉降按5 mm考慮;溫度效應(yīng)考慮整體升降溫、日照溫差等作用。

        3 方案研究

        3.1 降低梁高所采取的措施

        高速鐵路無砟軌道橋梁對橋梁的豎向剛度和徐變上拱度要求較高,根據(jù)以往橋梁的設(shè)計經(jīng)驗,拱肋剛度EI1和系桿(梁)剛度EI2的相對剛度比EI1/EI2的合理的比值為1∶2[4],若滿足該剛度要求,56 m簡支拱系梁高度應(yīng)該在1.9 m左右,本次設(shè)計梁高不能大于1.4 m,拱梁相對剛度比值僅為1∶1.5,受梁高限制,系梁剛度明顯偏弱。需研究提高系桿剛度的有效措施,來滿足高速鐵路的各項技術(shù)要求。增加系梁剛度主要有加大拱肋截面尺寸、減小吊桿間距和減輕系梁自重等措施,本文從以上幾個方面入手,對橋梁結(jié)構(gòu)的靜動力性能進(jìn)行分析研究。

        3.2 系梁截面的選擇

        一般中小跨度拱橋系梁截面采用縱橫梁體系,縱梁厚度為1.4 m,縱向加勁肋厚度0.35 m,橫梁厚度0.3 m,橫梁縱向間距4.0 m,縱橫梁體系與箱梁截面各控制參數(shù)對比,如表1所示。

        表1 縱橫梁體系與箱梁截面控制參數(shù)對比表

        3.3 吊桿間距的選擇

        為確定吊桿間距的影響,對吊桿間距為4.0 m和吊桿間距5.0 m計算結(jié)果進(jìn)行對比,比較結(jié)果如表2所示。

        表2 不同吊桿間距控制參數(shù)對比表

        3.4 拱肋直徑的選擇

        為確定拱肋直徑對計算結(jié)果的影響,對拱肋直徑1.0 m和拱肋直徑0.8 m進(jìn)行對比,比較結(jié)果如表3所示。

        表3 不同拱肋直徑控制參數(shù)對比表

        3.5 方案研究的結(jié)論

        不同拱管直徑和吊桿間距對橋梁的自振頻率影響不大,對豎向剛度和梁端轉(zhuǎn)角影響較大;系梁截面形式對其豎向剛度、自振頻率和轉(zhuǎn)角影響最明顯,箱梁比縱橫梁結(jié)構(gòu)剛度大一倍,而增加拱管直徑可以有效提高梁拱組合結(jié)構(gòu)的整體剛度,1 m管徑比0.8 m管徑減小梁端豎向轉(zhuǎn)角約20%,減小吊桿間距可以提高系梁的豎向剛度約10%。

        根據(jù)方案研究比選結(jié)論,確定系梁采用箱形截面,拱管直徑采用1.0 m,吊桿間距采用4 m。

        4 結(jié)構(gòu)設(shè)計

        4.1 結(jié)構(gòu)尺寸擬定

        梁部全長58 m,為降低系梁自重,采用單箱五室預(yù)應(yīng)力混凝土箱形截面,梁高1.4 m。系梁斷面圖,如圖2所示。

        圖2 系梁斷面示意圖(mm)

        吊桿采用平行布置,為了增加梁部剛度,盡量減小吊桿間距,間距采用4 m,全橋共設(shè)11對吊桿。

        拱肋橫斷面采用啞鈴型鋼管混凝土變截面,拱頂截面高度h=2.2 m,拱腳截面高度h=2.8 m,鋼管直徑為1 m,由厚14 mm的鋼板卷制而成,每根拱肋的兩鋼管之間用δ=14 mm的腹板連接,如圖3所示。

        圖3 拱肋截面示意圖(mm)

        橋面寬度:防護(hù)墻內(nèi)側(cè)凈寬8.8 m,橋面板寬16 m。

        4.2 結(jié)構(gòu)分析

        4.2.1計算模型

        整體模型采用空間有限元程序MIDAS CIVIL計算。主橋分別采用梁單元和板單元進(jìn)行分析,梁單元模型主要用于主橋強(qiáng)度分析、系梁配束計算等,板單元模型主要用于主橋剛度、動力特性、考慮剪力滯效應(yīng)有效寬度計算及拱肋穩(wěn)定分析[7]。

        采用梁單元建模時,對于系梁、拱肋及橫撐的各桿件采用三維梁單元進(jìn)行模擬,其截面特性按照實際設(shè)計截面定義。拱軸線為二次拋物線,拱肋采用啞鈴形截面,鋼管和腹桿內(nèi)均填充混凝土,為變截面,拱高從拱頂2.2 m逐漸過渡到拱腳2.5 m,采用“雙單元、共節(jié)點”的方法模擬鋼管混凝土拱肋。吊索采用桁架單元模擬,僅考慮其軸向的拉伸剛度,梁單元整體模型,如圖4所示,考慮了有效分布寬度。

        圖4 梁單元模型

        采用板單元建模時,系梁采用板單元,以截面頂板、底板和腹板中心線為軸線建立板單元,并分別賦予其相應(yīng)的板厚,拱肋、橫撐和吊桿等構(gòu)件模擬方法和梁單元模型相同。板單元整體模型,如圖5所示。

        圖5 板單元模型

        4.2.2變形及剛度分析

        (1)主梁豎向撓度:列車豎向靜活載+0.5倍溫度作用下梁體豎向撓度13.04 mm,0.63倍列車豎向靜活載作用+全部溫度作用下梁體豎向撓度10.05 mm,均小于 56 000/1 900=29.4 mm。

        (2)梁端豎向折角控制:在ZK活載靜力作用下,梁端豎向折角最大值0.58 ‰rad,滿足文獻(xiàn)[2]第7.3.7條,梁部結(jié)構(gòu)在ZK活載靜力作用下,梁端豎向折角不應(yīng)大于1‰的要求。

        (3)系梁豎向殘余徐變變形為6.61 mm,滿足文獻(xiàn)[2]第7.3.2條,豎向殘余徐變變形不大于L/5 000,即11.2 mm。

        4.2.3系梁強(qiáng)度分析

        強(qiáng)度分析如圖6、圖7所示。

        圖6 主力作用下強(qiáng)度安全系數(shù)

        圖7 主加附作用下強(qiáng)度安全系數(shù)

        4.2.4拱肋強(qiáng)度分析

        拱肋鋼管混凝土截面抗壓強(qiáng)度結(jié)果,如表4所示。

        表4 拱肋鋼管混凝土截面抗壓強(qiáng)度(kN)

        在主力組合下N01/γ0NS最小值為3.2,在主力+附加力組合下N01/γ0NS最小值為2.5,均滿足文獻(xiàn)[3]第5.2.4條γ0NS≤N01的要求。

        4.2.5吊桿驗算

        吊桿的內(nèi)力計算直接考慮施工二期后,拆除臨時墩由于結(jié)構(gòu)自重形成的吊桿內(nèi)力,并與成橋階段荷載引起的內(nèi)力進(jìn)行組合,保證吊桿的安全系數(shù)n≥2.5。吊桿最大應(yīng)力幅為109.3 MPa,滿足規(guī)范要求。按不中斷行車更換一對吊桿工況檢算,更換受力最大的D8吊桿時,本橋吊桿最小安全系數(shù)為2.59,滿足要求。

        4.2.6動力特性及列車走行性分析

        動力仿真結(jié)論及建議:戴河橋設(shè)計方案具有良好的動力特性及列車走行性,當(dāng)國產(chǎn)高速、法國TGV、德國ICE、日本500系以不超過420 km/h速度通過橋梁時,橋梁動力響應(yīng)及各車的車體豎、橫向振動加速度滿足限值要求,列車行車安全性滿足要求;當(dāng)車速不超過該橋設(shè)計速度350 km/h時,列車的乘坐舒適度均達(dá)到“良好”以上,當(dāng)速度不超過420 km/h時,列車的乘坐舒適度達(dá)到“合格”標(biāo)準(zhǔn)。

        5 關(guān)鍵技術(shù)研究

        5.1 箱梁截面矮梁高、小吊桿間距密等橫梁施工難題

        為了降低梁高及減少梁重,梁部截面采用高度僅1.4 m高箱梁,箱內(nèi)高度僅0.7 m,且吊桿間距較小,4 m長度就有一道橫梁,使得梁內(nèi)空間縱向也無法貫通。箱梁內(nèi)模的選擇成為一個制約條件,一般箱內(nèi)空間較小時可采用橡膠氣囊、木模拼裝、傘式抽芯內(nèi)?;蛘咂囱b式鋼模板作為內(nèi)模。本文研究的箱梁縱橫向均沒有拆除模板的通道,模板拆除的話僅能考慮從板頂留進(jìn)人洞進(jìn)行模板拆除。

        由于采用橡膠氣囊模板不能保障結(jié)構(gòu)定位準(zhǔn)確,不宜采用。傘式抽芯內(nèi)模從側(cè)面拆除較為簡單,針對本文在頂部開孔較小,而平面尺寸相對較大,研發(fā)較困難。拼裝式鋼模板基本無法拆除,若留在梁內(nèi)則成本太高。

        本橋根據(jù)現(xiàn)場實際情況采用木模板拼裝較為簡單,采用較小的組裝單元,在箱梁板頂留有適當(dāng)工作空間便于拆除內(nèi)模。

        5.2 梁端預(yù)應(yīng)力張拉空間受限問題

        本文研究的橋梁采用2孔56 m簡支系桿拱橋,梁縫僅20 cm,無法滿足張拉空間,若采用較大的后澆段則對拱腳位置受力有不利影響。為保障結(jié)構(gòu)受力更合理,在中間墩位置靠近梁端的鋼絞線均采用固定錨具,在另外一側(cè)進(jìn)行單端張拉。橋臺頂部影響梁部張拉的部分考慮在梁部張拉完成后進(jìn)行澆筑。

        5.3 無砟軌道相鄰梁端橫向變形控制

        TB 10621-2014《高速鐵路設(shè)計規(guī)范》規(guī)定“無砟軌道橋梁相鄰梁端兩側(cè)的鋼軌支點橫向相對位移不應(yīng)大于1 mm?!卑凑粘R?guī)設(shè)計支座布置為一側(cè)固定支座,另一側(cè)為橫向活動支座。在整體升溫25 ℃作用下,活動支座一側(cè)軌道的橫向位移為2.1 mm,不滿足規(guī)范的要求。為了滿足規(guī)范需要,在梁部中間設(shè)置橫向限位裝置,限制梁部的橫向位移,兩側(cè)均設(shè)置橫向活動支座,如圖8所示。在這種支座布置下,支座的橫向位移為0.6 mm,滿足規(guī)范需要。

        圖8 支座布置示意圖

        6 結(jié)論

        系桿拱結(jié)構(gòu)將部分恒載及活載通過吊桿傳至拱肋,由拱肋直接傳到主梁根部,因而與同跨度簡支梁及連續(xù)梁橋相比,有效的降低了主梁高度。當(dāng)線路跨越道路和通航河流,橋下凈高受到限制,系桿拱是一種較為合適的橋跨結(jié)構(gòu)。經(jīng)過上述分析研究,系桿拱橋進(jìn)一步壓低結(jié)構(gòu)高度后,靜力計算及動力仿真分析顯示各方面均可以滿足高速鐵路運營要求;實際運營沒有出現(xiàn)不良表現(xiàn),可以拓寬高速鐵路結(jié)構(gòu)適用范圍,適應(yīng)跨度大結(jié)構(gòu)高度小的實際需要,為鐵路橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)用進(jìn)行有益的補(bǔ)充。

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