王長勝，段海華

(河南心連心化肥有限公司，河南 新鄉(xiāng) 453731)

1 引 言

某化工廠甲醇合成項目安裝使用法蘭，法蘭形式為帶頸對焊法蘭，材料為A105，正火熱處理，法蘭通過焊接與彎管連接。項目開車20h后法蘭失效。停車檢測，發(fā)現(xiàn)法蘭出現(xiàn)裂紋，裂紋位置見圖1，法蘭大小尺寸見圖2。

圖1 法蘭形貌及裂紋產(chǎn)生位置

圖2 法蘭圖紙尺寸

2 試驗結(jié)果

2.1 宏觀分析

宏觀觀察，在法蘭凸緣變徑處沿整個圓周均有裂紋。法蘭側(cè)向取樣，檢驗斷口形貌，見圖3，法蘭試塊整個斷口從顏色上可分為4個區(qū)域。法蘭最外側(cè)呈深灰色，斷口較平坦，次表層呈紅褐色的鐵銹色，斷口較粗糙，第三層呈黑色，斷口較粗糙，這三層為法蘭的原始裂紋區(qū)域。最內(nèi)側(cè)為取樣時人工打開的區(qū)域，呈灰白色，斷口較粗糙，觀察有多個反光的小刻面，整個斷口無塑性變形，呈脆性開裂特征。

圖3 法蘭斷口形貌

2.2 化學成分

采用化學分析設(shè)備對法蘭進行化學成分檢測，結(jié)果見表1。法蘭的化學成分符合廠家技術(shù)要求。

表1 化學成分檢測結(jié)果(Wt%)

2.3 力學性能

沿法蘭縱向取拉伸試樣進行拉伸試驗，測試結(jié)果見表2。法蘭的拉伸性能略低于技術(shù)要求。

表2 法蘭拉伸性能

對法蘭進行沖擊試驗，測試結(jié)果見表3。從檢測結(jié)果和材料的特性來說，法蘭的沖擊韌性較差。

表3 法蘭沖擊性能

對法蘭進行硬度檢測，測試結(jié)果見表4。法蘭的硬度符合技術(shù)要求。

表4 法蘭硬度(HB)

2.4 金相分析

在裂紋切開端口取法蘭頸試樣進行金相檢測。法蘭夾雜物檢測結(jié)果見表5，夾雜物形貌見圖4，法蘭的夾雜物含量正常，未發(fā)現(xiàn)大顆粒夾雜物。

表5 夾雜物評定結(jié)果

法蘭的裂紋源區(qū)位于法蘭的外壁表面，拋光態(tài)形貌見圖5，裂紋呈鋸齒狀擴展，主裂紋附近有二次裂紋(見圖6)，整個裂紋附近未發(fā)現(xiàn)大塊夾渣、疏松等缺陷。

試樣侵蝕后觀察，裂紋區(qū)域金相組織與其它區(qū)域相同，均為鐵素體+珠光體+魏氏組織，見圖7-圖9，金相組織不良，有過熱傾向。

法蘭焊縫組織：針狀和塊狀鐵素體+先共析鐵素體+粒狀貝氏體，見圖10。

熔合區(qū)金相組織見圖11，過熱區(qū)金相組織見圖12，檢測過熱區(qū)的硬度偏高，見表6。

表6 焊縫區(qū)域及開裂部位顯微硬度檢測結(jié)果(HV0.5)

2.5 斷口分析

將試樣置于掃描電鏡下觀察，低倍形貌見圖13，表層深灰色區(qū)域放大后形貌見圖14，斷口表面有一層覆蓋物，部分區(qū)域能看到解理特征，見圖15，次表層紅褐色區(qū)域為解理開裂特征，見圖16，第三層黑色區(qū)域也為解理特征，見圖17，在黑色區(qū)域內(nèi)發(fā)現(xiàn)有斷口氧化特征，見圖18，人工打開區(qū)域呈解理脆性開裂特征，見圖19，整個斷口較脆。

圖4 夾雜物 100×

圖5 裂紋源區(qū)拋光態(tài)形貌 100×

圖6 裂紋拋光態(tài)形貌 100×

圖7 裂紋源區(qū)侵蝕態(tài)形貌 100×

圖8 裂紋侵蝕態(tài)形貌 100×

圖9 法蘭金相組織 100×

圖10 焊縫金相組織 500×

圖11 熔合區(qū)金相組織 100×

圖12 過熱區(qū)金相組織 500×

圖13 斷口低倍形貌

圖14 斷口外壁深灰色區(qū)域表面覆蓋物

圖15 斷口外壁深灰色區(qū)域解理特征

圖16 次表層紅褐色區(qū)域解理特征

圖17 黑色區(qū)域解理特征

圖18 黑色區(qū)域氧化特征

圖19 人工打開區(qū)解理特征

2.6 法蘭表面油漆成分檢測

為驗證斷口上深灰色區(qū)域覆蓋物的來源，應用合金分析儀對法蘭表面油漆進行成分檢測，主要元素含量見表7。除此之外，還含有少量的K、Ca、Na等成分，元素種類與斷口上表層深灰色區(qū)域相同。

表7 化學成分檢測結(jié)果(Wt%)

2.7 有限元分析

2.7.1 試樣情況

法蘭在倒角處產(chǎn)生裂紋。根據(jù)標準，該處倒角設(shè)計為R≥3mm，但實際試樣未做倒角處理。對法蘭服役時的應力情況進行有限元分析，并分析倒角和未倒角情況下的應力差異。

2.7.2 有限元分析步驟及結(jié)果

(1)建立有限元模型

根據(jù)來樣實物尺寸進行建模，分別做倒角和未倒角處理，以四面體單元為主進行網(wǎng)格劃分，如圖20所示。

(2)加載與計算

根據(jù)試件實際受力條件施加約束和載荷，在法蘭內(nèi)壁施加5MPa壓力，對下端面施加固定約束，對上端面施加100MPa拉應力，方向為法蘭軸向，加載情況如圖21所示。

(a)倒角 (b)未倒角圖20 模型網(wǎng)格劃分

圖21 載荷及約束條件

加載完成后，進行有限元計算，載荷作用下試件的應力分布見圖22、圖23?？梢钥闯?，倒角和未倒角試樣的最大應力都出現(xiàn)在倒角處，倒角試樣的最大Von-mises應力為147.9MPa，未倒角試樣的最大Von-mises應力為188.6MPa。

圖22 倒角試樣Von-mises應力分布

圖23 未倒角試樣Von-mises應力分布

分別計算了軸向拉力為200 MPa、300 MPa下的最大Von-mises應力，以及倒角最大Von-mises應力為231.9MPa時的軸向拉力(231.9MPa為法蘭倒角處殘余應力實測值)，計算結(jié)果見表8。

表8 計算結(jié)果

3 分析與討論

法蘭的化學成分、硬度符合技術(shù)要求，拉伸性能略低于技術(shù)要求，沖擊韌性較差。裂紋位于法蘭頸根部的臺階處，斷口深灰色區(qū)域有一層覆蓋物，與法蘭表面油漆進行對比，該區(qū)域的覆蓋物是油漆。紅褐色及黑色區(qū)域能譜檢測主要為輕微氧化特征,從此現(xiàn)象分析，裂紋在涂油漆之前就已產(chǎn)生，并且該裂紋產(chǎn)生之后受到一定程度的熱影響從而發(fā)生氧化。

法蘭整個斷口呈解理脆性開裂特征，拉伸斷口有灰白色斑點區(qū)域，為解理斷裂特征，其余為韌窩型韌性開裂特征，法蘭的材料發(fā)生明顯的氫脆開裂。氫脆開裂一般情況下是由于材料中氫含量較高造成的，氫的來源往往是由于鋼在冶煉過程中或在后續(xù)的加工過程中帶入的。

金相分析，法蘭的夾雜物含量較少，未發(fā)現(xiàn)大塊夾雜、顯微疏松等缺陷。法蘭開裂部位裂紋呈鋸齒狀擴展，主裂紋附近有二次裂紋產(chǎn)生。由此可見，裂紋產(chǎn)生于正火處理之后，或正火冷卻階段。法蘭金相組織為鐵素體+珠光體+魏氏組織，金相組織不良，有過熱傾向，是材料發(fā)生脆化的原因之一。裂紋區(qū)域金相組織與其它區(qū)域相同，金相組織符合正火熱處理工藝。法蘭對接焊縫組織正常，過熱區(qū)組織為貝氏體，硬度較高，是焊后冷速較快所致，不利于焊接接頭的整體性能。除此之外，法蘭在正火冷卻或之后的焊接、保溫階段的不正常的熱影響可能會造成材料的回火脆性。

法蘭頸處按要求應該有倒角，但實際產(chǎn)品上該區(qū)域未倒角。經(jīng)有限元計算，該處本來就是應力集中的區(qū)域，如果不倒角應力集中會更大，且隨軸向拉力的增加而增大。

4 結(jié) 論

法蘭的裂紋為解理脆性開裂，法蘭性能偏低，金相組織不良，氫的影響使材料脆化是法蘭發(fā)生脆性開裂的主要原因。法蘭的裂紋產(chǎn)生于正火處理之后、最后一次熱影響之前。根據(jù)法蘭斷裂的原因和時間分析，法蘭在熱處理過程中熱處理工藝不當引起吸氫造成氫脆，法蘭機加工沒有倒角造成應力集中，同時在安裝過程和焊接過程中的安裝應力、熱處理后冷卻速度過快造成的焊接應力、管道在運行過程中存在的振動等綜合誘因造成最終法蘭開裂。