余莉 劉銳 賈周 印鑫宇 朱淏波

關(guān)鍵詞： 橫向磁通; 永磁電機(jī); 有限元分析; 直線電機(jī); 功率密度; 扭矩

中圖分類(lèi)號(hào)： TN03?34; TP391.9 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號(hào)： 1004?373X（2019）05?0100?04

Modeling analysis of cylindrical transverse?flux PM motor with double Ω?hoop stator

YU Li， LIU Rui， JIA Zhou， YIN Xinyu， ZHU Haobo

（Nanjing University of Information Science & Technology， Nanjing 210044， China）

Abstract： The method of integrating two sets of stator cores in the same armature makes the structure of transverse?flux permanent magnet （PM） linear motor with double Ω?hoop stator more compact， and space utilization， efficiency and power density high. On the basis of analyzing the new transverse flux permanent magnet linear motor with double Ω?hoop stator， two kinds of cylindrical transverse flux permanent magnet motors with double Ω?hoop stator transverse are designed. The finite element analysis （FEA） method is used to carry out the comparative analysis for the flux density waveform in the air gap， back electromotive force （EMF）， flux linkage and electromagnetic torque of two kinds of motors. The results show that the three?phase structure motor has compact structure， and is applicable to the strictly?limited motor volume and high torque occasions; the single?phase structure motor is ideal for the magnetic flux density distribution， counter EMF， flux linkage parameter waveform， and is a better choice in high?precision occasion.

Keywords： transverse flux; permanent magnet motor; finite element analysis; linear motor; power density; torque

0 ?引 ?言

橫向磁通電機(jī)與軸向電機(jī)、徑向電機(jī)相比在磁路結(jié)構(gòu)上有其獨(dú)特之處：電樞繞組與定子齒槽所在平面相互垂直，以此達(dá)到電負(fù)荷與磁負(fù)荷解耦，從而使得電機(jī)在一定范圍內(nèi)借助磁能變化率的提升達(dá)到提高出力的目的。傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)電機(jī)的設(shè)計(jì)大多是通過(guò)磁路優(yōu)化和磁性材料的選擇來(lái)提高功率密度，由于傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)上的限制，其功率密度的提升受到制約，解決這一瓶頸的最有效途徑是結(jié)構(gòu)和原理的創(chuàng)新和改進(jìn)。

橫向磁通永磁電機(jī)（TFPMM）因其高功率密度和高扭矩的特征，在電負(fù)荷和磁負(fù)荷結(jié)構(gòu)受到的限制較少[1?5]。賈周等人提出一個(gè)用于車(chē)輪驅(qū)動(dòng)領(lǐng)域的雙C型定子橫向磁通永磁電機(jī)[6]，研究結(jié)果表明，雙C型定子結(jié)構(gòu)可以顯著提高橫向磁通永磁發(fā)電機(jī)的功率密度。趙玫等研究了圓筒型橫向磁通永磁直線電機(jī)，并與傳統(tǒng)徑向磁通和軸向磁通直線電機(jī)的推力密度進(jìn)行了對(duì)比分析[7]?？軐毴葮?gòu)建了一種雙向交鏈橫向磁通平板型永磁直線同步電機(jī)，克服了傳統(tǒng)橫向磁通永磁電機(jī)初級(jí)空間利用率不高的缺陷[8]。李紅梅等設(shè)計(jì)了一種定子疊片式外轉(zhuǎn)子橫向磁通永磁電機(jī)，實(shí)現(xiàn)兼顧抑制其漏磁和齒槽轉(zhuǎn)矩的研究目標(biāo)[9]。因此，新型橫向磁通永磁電機(jī)的研發(fā)對(duì)我國(guó)電機(jī)領(lǐng)域的發(fā)展具有重要的實(shí)踐價(jià)值。

1 ?雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)結(jié)構(gòu)

由于傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)限制，電機(jī)的電氣材料通常無(wú)法充分利用整個(gè)電機(jī)的體積[10]。而雙Ω型定子橫向磁通永磁直線電機(jī)克服了傳統(tǒng)形式橫向磁通永磁直線電機(jī)體積龐大、材料和空間利用不充分、漏磁嚴(yán)重等缺點(diǎn)，其具體結(jié)構(gòu)為在同一個(gè)電樞上整合兩組定子鐵心使其結(jié)構(gòu)更加緊湊，相比于傳統(tǒng)單邊定子和雙邊定子機(jī)型的空間利用率顯著提高，進(jìn)而達(dá)到提高效率和功率密度的目的。本文在分析新型雙Ω定子橫向磁通永磁直線電機(jī)的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了兩類(lèi)圓筒形的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)，同時(shí)驗(yàn)證了其設(shè)計(jì)的合理性，并對(duì)比分析了兩種電機(jī)的優(yōu)劣勢(shì)。

1.1 ?電機(jī)結(jié)構(gòu)介紹

單相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)的結(jié)構(gòu)如圖1a）所示，該類(lèi)型電機(jī)包括定子和轉(zhuǎn)子兩部分。其中，定子部分包括Ω型定子鐵心組、集中電樞繞組;動(dòng)子部分包括動(dòng)子鐵心、永磁體。Ω型定子鐵心組包括開(kāi)口方向相反的多個(gè)內(nèi)開(kāi)口定子鐵心和多個(gè)外開(kāi)口定子鐵心，內(nèi)開(kāi)口定子鐵心和外開(kāi)口定子鐵心在轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)的圓周方向上均勻地間隔錯(cuò)列放置，共用一個(gè)放置在定子鐵心槽內(nèi)的電樞繞組。同一定子鐵心的兩側(cè)齒部所對(duì)應(yīng)的兩塊動(dòng)子鐵心的磁極方向相反，同一左/右側(cè)相鄰的動(dòng)子鐵心之間嵌入一塊永磁體。該單相結(jié)構(gòu)如需三相運(yùn)行時(shí)，應(yīng)沿與繞組平行方向上依次放置三個(gè)相同的結(jié)構(gòu)并互為相差120°電角度。

三相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)的結(jié)構(gòu)如圖1b）所示。該電機(jī)同樣包括定子和轉(zhuǎn)子兩部分，其中，轉(zhuǎn)子部分與單相結(jié)構(gòu)相同，定子部分不再共用同一個(gè)集中繞組，而是每一極分配一個(gè)繞組，即該電機(jī)的單極結(jié)構(gòu)包括單個(gè)內(nèi)開(kāi)口定子鐵心、單個(gè)對(duì)應(yīng)的外開(kāi)口定子鐵心和單個(gè)繞組。不同于單相結(jié)構(gòu)，三相結(jié)構(gòu)的電機(jī)僅僅通過(guò)自身結(jié)構(gòu)就能夠?qū)崿F(xiàn)三相運(yùn)行。三相結(jié)構(gòu)電機(jī)的Ω型定子鐵心部分的頂端同樣也為Ω型，其開(kāi)口寬度略大于繞組寬度，開(kāi)口深度為2 rad，這樣可以在一定程度上提高繞組厚度的設(shè)計(jì)范圍。

1.2 ?工作原理

圓筒型雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)主要包括定子鐵心、動(dòng)子鐵心、永磁體和繞組四部分。一對(duì)極磁路依次經(jīng)過(guò)：永磁體[R41]→動(dòng)子鐵心[R3]→定子鐵心[S11]→動(dòng)子鐵心[R3]→永磁體[R42]→動(dòng)子鐵心[R3]→定子鐵心[S12]→動(dòng)子鐵心[R3]→永磁體[S41]，進(jìn)而形成一個(gè)閉合回路。隨著動(dòng)子的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，Ω型定子鐵心中匝鏈的磁通方向改變，進(jìn)而在電樞繞組中產(chǎn)生交變電動(dòng)勢(shì)。由于橫向磁通電機(jī)磁路的三維特性，直接由平面圖表示出整個(gè)磁路結(jié)構(gòu)有一定的困難，故一對(duì)極磁路走向圖分為主視圖和左視圖兩部分，單相結(jié)構(gòu)的磁路走向圖如圖2所示。其一對(duì)極仿真磁路圖如圖3所示，三相結(jié)構(gòu)的磁路走向和一對(duì)極仿真磁路圖同單相結(jié)構(gòu)類(lèi)似。

2 ?雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)的性能分析

本文所提出的圓筒型雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)同樣適用于一般橫向磁通永磁電機(jī)的理論研究。當(dāng)電樞繞組引入正弦電流時(shí)，定子鐵心中的磁鏈發(fā)生相應(yīng)改變，繼而引起動(dòng)子的運(yùn)動(dòng)。雖然該電機(jī)結(jié)構(gòu)與之前的橫向磁通永磁電機(jī)的結(jié)構(gòu)不同，但磁路的工作原理相同，而且經(jīng)驗(yàn)證也可以得到相似的試驗(yàn)結(jié)果。

2.1 ?氣隙磁密分析

氣隙是電機(jī)能量轉(zhuǎn)換的重要場(chǎng)所，電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩和感應(yīng)電勢(shì)在很大程度上取決于氣隙中的磁通密度分布，因此氣隙磁通密度波形的優(yōu)劣直接影響電機(jī)的性能[11]。電機(jī)氣隙磁場(chǎng)如若含有幅值較大的齒諧波時(shí)，電機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)就很可能造成相繞組交鏈磁鏈的波動(dòng)，進(jìn)一步導(dǎo)致相繞組反電勢(shì)的波動(dòng)和相電流的脈動(dòng)，并引起電磁轉(zhuǎn)矩的波動(dòng)，最終引起電機(jī)的振動(dòng)和噪聲[12]。由此可見(jiàn)，準(zhǔn)確計(jì)算電機(jī)氣隙內(nèi)的磁場(chǎng)分布是很重要的，本文兩類(lèi)電機(jī)經(jīng)過(guò)三維有限元仿真得到其對(duì)應(yīng)的沿圓周分布的氣隙磁通密度波形圖，如圖4所示。

從圖4中可以看出，單相結(jié)構(gòu)的氣隙磁密波形是較為理想的梯形波，三相結(jié)構(gòu)的氣隙磁密波形形似于正弦波，但其波形的理想程度遠(yuǎn)不如單相結(jié)構(gòu)，可以看出單相結(jié)構(gòu)的參數(shù)設(shè)置更為合理。另外，從圖4中還可以看出，兩類(lèi)電機(jī)的氣隙磁密振幅均為0.5 T左右，而定子鐵心內(nèi)的磁密振幅約為1.6～1.8 T，驗(yàn)證了該電機(jī)的合理性。

2.2 ?空載分析

為了驗(yàn)證本文設(shè)計(jì)的永磁直線電機(jī)的性能，圖5給出了兩類(lèi)電機(jī)在運(yùn)行速度為1 500 rad/min時(shí)的空載反電動(dòng)勢(shì)波形，圖6給出了兩類(lèi)電機(jī)在運(yùn)行速度為1 500 ?rad/min時(shí)的空載磁鏈波形。

從圖5可以看出，當(dāng)電機(jī)運(yùn)行在空載、恒速度為1 500 rad/min時(shí)，單相結(jié)構(gòu)電機(jī)的反電勢(shì)波形和三相結(jié)構(gòu)電機(jī)的反電勢(shì)波形均為正弦變化的曲線，且三相結(jié)構(gòu)電機(jī)的三相電壓有很好的對(duì)稱(chēng)性。從圖6可以看出，電機(jī)的磁鏈波形與電樞繞組的反電動(dòng)勢(shì)波形相耦合，磁鏈的振幅接近0.2 Wb，反電動(dòng)勢(shì)的振幅約為30 V，同時(shí)兩組定子鐵心在繞組中產(chǎn)生的同步反電動(dòng)勢(shì)的相位相同。

2.3 ?負(fù)載分析

負(fù)載分析是電機(jī)運(yùn)行時(shí)所承載負(fù)載的能力，本文所采用的電機(jī)通過(guò)有限元分析得到的負(fù)載電動(dòng)勢(shì)波形如圖7所示，磁鏈波形如圖8所示，電磁轉(zhuǎn)矩波形如圖9所示。

從圖7可以看出，當(dāng)電機(jī)運(yùn)行在負(fù)載、恒速度為1 500 rad/min時(shí)，單相結(jié)構(gòu)電機(jī)的反電勢(shì)波形和三相結(jié)構(gòu)電機(jī)的反電勢(shì)波形均為接近正弦變化的曲線，且三相結(jié)構(gòu)電機(jī)的三相電壓同樣有很好的對(duì)稱(chēng)性。與圖5所示的空載反電動(dòng)勢(shì)相比，圖7中負(fù)載時(shí)的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)波形和磁鏈波形的正弦程度稍差，這是由于空載反電動(dòng)勢(shì)的相位僅由永磁體產(chǎn)生的磁場(chǎng)決定，而帶負(fù)載時(shí)的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)波形由永磁體和負(fù)載電流共同作用所產(chǎn)生的磁場(chǎng)決定[13]。

從圖9可以看出，單相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)在額定狀態(tài)下電磁轉(zhuǎn)矩在35 N[?]m左右，三相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)在額定狀態(tài)下電磁轉(zhuǎn)矩在70 N[?]m左右，且其脈動(dòng)幅值不是很大，表明兩類(lèi)電機(jī)參數(shù)較為合理，滿足設(shè)計(jì)的基本要求。另外，在高轉(zhuǎn)矩場(chǎng)合，同樣工作狀態(tài)下的三相結(jié)構(gòu)雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)比單相結(jié)構(gòu)雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)更有優(yōu)勢(shì)。

3 ?結(jié) ?論

本文所提到的兩類(lèi)圓筒型雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)在三維空間具有獨(dú)特的橫向拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，其磁通密度分布、反電勢(shì)、磁鏈波形和電磁轉(zhuǎn)矩通過(guò)三維有限元分析得到的仿真結(jié)果表明：

1） 單相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)和三相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)的磁通密度分布、反電勢(shì)波形、磁鏈波形以及電磁轉(zhuǎn)矩的相關(guān)參數(shù)都較為合理，性能參數(shù)符合電機(jī)設(shè)計(jì)的基本要求。

2） 在同樣的工作條件下，三相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)結(jié)構(gòu)相對(duì)于單相結(jié)構(gòu)電機(jī)更加緊湊，其輸出轉(zhuǎn)矩是單相結(jié)構(gòu)電機(jī)的2倍，但磁通密度分布、反電勢(shì)、磁鏈參數(shù)波形的正弦化程度不如單相結(jié)構(gòu)電機(jī)，因此三相結(jié)構(gòu)電機(jī)適用于對(duì)電機(jī)體積限制嚴(yán)格、轉(zhuǎn)矩高的場(chǎng)合。

3） 在同樣的工作條件下，單相結(jié)構(gòu)的雙Ω定子橫向磁通永磁電機(jī)的磁通密度分布、反電勢(shì)、磁鏈參數(shù)波形的正弦化程度比三相結(jié)構(gòu)電機(jī)好，因此單相結(jié)構(gòu)電機(jī)適用于電機(jī)精度要求較高的場(chǎng)合。

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