陳正云
(上海外高橋造船有限公司 上海200137)
船舶舾裝產(chǎn)品的質(zhì)量雖然只占全船空船質(zhì)量的5%~8%,但也存在著“減重”的問題。造成我國船舶比日韓重的原因有許多。有材料方面,國外用的鋼材強(qiáng)度比我們好;有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上的問題,我們的裕度大;也有設(shè)備上的問題,我國的船舶配套設(shè)備無論是標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品還是新研制產(chǎn)品,大多帶有“傻大笨粗”的痕跡,安全系數(shù)偏高,強(qiáng)度裕度偏大[1]。舾裝產(chǎn)品減重一方面有助于減少原材料消耗,降低成本。另一方面也有利于減輕船舶空船質(zhì)量,降低航運(yùn)公司船舶運(yùn)營成本。設(shè)計(jì)是源頭,因此船舶舾裝減重要從設(shè)計(jì)抓起。
前幾年船市空前火爆,船廠和船舶配套企業(yè)的業(yè)務(wù)普遍興旺,產(chǎn)品供不應(yīng)求,企業(yè)普遍缺乏產(chǎn)品革新的動(dòng)力。而現(xiàn)在船市低迷,船配企業(yè)業(yè)務(wù)也受到很大影響,相互之間的競(jìng)爭(zhēng)日益激烈,在這種情況下,產(chǎn)品質(zhì)量就成為競(jìng)爭(zhēng)取勝的關(guān)鍵因素,苦練內(nèi)功、提升產(chǎn)品技術(shù)含量成為許多企業(yè)的必然選擇。對(duì)于舾裝來說,產(chǎn)品輕質(zhì)化正是其提升產(chǎn)品質(zhì)量的最佳選擇之一。
對(duì)于舾裝鐵舾件設(shè)計(jì)來說和選用不同尺寸型鋼,不同通徑的管子等是設(shè)計(jì)人員要掌握的一項(xiàng)技能。而目前設(shè)計(jì)人員往往憑借經(jīng)驗(yàn)選取型材尺寸。在實(shí)際建造過程中若沒有問題就一直延續(xù)下去,發(fā)現(xiàn)問題再給予加強(qiáng)或更換。這樣造成的結(jié)果就是:有可能選用了規(guī)格過大的型材,導(dǎo)致成本的上升和鐵舾件的增重。
相對(duì)全船質(zhì)量而言,舾裝產(chǎn)品僅是“小頭”,因此我們即使知道我們的產(chǎn)品比日韓同類產(chǎn)品笨重、費(fèi)料,也沒引起重視。然而這種粗大、笨重、復(fù)雜的產(chǎn)品已經(jīng)與節(jié)能減排,建設(shè)節(jié)約型社會(huì)的大環(huán)境不相適應(yīng)。另外,鐵舾件的設(shè)計(jì)一直秉承著選材規(guī)格高、結(jié)構(gòu)形式復(fù)雜的理念,以達(dá)到提高強(qiáng)度的目的。在遵循規(guī)范的前提下,普遍存在選材過于保守以及余量層層加碼的習(xí)慣,這就使設(shè)計(jì)產(chǎn)品自重偏大。同時(shí),設(shè)計(jì)人員經(jīng)驗(yàn)不夠豐富,計(jì)算精準(zhǔn)度尚待提高,也是導(dǎo)致產(chǎn)品自重偏大的重要原因[2]。
鐵舾件的輕型化就是在滿足鐵舾件功能強(qiáng)度的前提下,盡量使用規(guī)格較小的材料或者優(yōu)化型式等方法制作,從而達(dá)到節(jié)省材料,降低成本減輕空船質(zhì)量的目的。在目前的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上,選取部分典型節(jié)點(diǎn)利用有限元進(jìn)行強(qiáng)度分析,優(yōu)化設(shè)計(jì),選取合適的型材。以點(diǎn)帶面,進(jìn)行推廣,擺脫緊緊依靠經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)的不準(zhǔn)確性。
目前擬定優(yōu)化的鐵舾件有以下幾種:小車過道、人行過橋、錨絞機(jī)操作平臺(tái)、備錨基座、前桅、雷達(dá)桅、艙內(nèi)平臺(tái)、舵機(jī)操作平臺(tái)、首尾尖艙擱架、各類管系支架托架等。另外按照設(shè)備工作區(qū)域不同,其工作環(huán)境也有所不同。有開敞區(qū)域、半開敞區(qū)域、室內(nèi)以及靠近主機(jī)和螺旋槳等激振源附近區(qū)域等。工作環(huán)境不同對(duì)鐵舾件要求會(huì)有所不同,有些不僅僅要考慮強(qiáng)度問題,也要重點(diǎn)考慮振動(dòng)問題。比如舵機(jī)艙操作平臺(tái)、前桅、雷達(dá)桅等[3]。
目前我廠所用鐵舾件常用材料為:角鋼L75×75×8(單位:mm)。一直以來,舾裝設(shè)計(jì)人員比較關(guān)注的是安全性和穩(wěn)固性,對(duì)于質(zhì)量控制和成本因素考慮得比較少。因此,設(shè)計(jì)人員在選型時(shí),選取的規(guī)格較高,設(shè)計(jì)的鐵舾件較笨重,不僅增加了材料成本,也給現(xiàn)場(chǎng)施工增加了一定的難度。
在優(yōu)化設(shè)計(jì)初期先向組內(nèi)設(shè)計(jì)人員征詢需優(yōu)化鐵舾件清單,制定相應(yīng)優(yōu)化計(jì)劃,利用有限元軟件計(jì)算分析,逐步優(yōu)化各類鐵舾件。經(jīng)過反復(fù)校核其強(qiáng)度以及部分鐵舾件的振動(dòng),并結(jié)合不同項(xiàng)目實(shí)施過程中的探索和總結(jié),分別嘗試用較小規(guī)格的角鋼替代原來L75×75×8的角鋼,選取部分優(yōu)化鐵舾件,替換情況如表1所示。
表1 部分鐵舾件型材替換表
散貨船是我公司主打產(chǎn)品,后續(xù)也有相當(dāng)數(shù)量的訂單。此次在原180KBC的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化,并將有限元計(jì)算數(shù)據(jù)和報(bào)告整理歸類,為優(yōu)化型材在后續(xù)船上的推廣和運(yùn)用提供數(shù)據(jù)支持。同時(shí)在送審船東、船檢時(shí),可提供數(shù)據(jù)支持。下面就以180KBC中B型小車過道和舵機(jī)操作平臺(tái)作為優(yōu)化實(shí)例,來具體介紹優(yōu)化過程。
2.3.1 B型小車過道優(yōu)化設(shè)計(jì)
選取180KBC中B型小車過道的樣式,將原先的角鋼L75×75×8 mm替換為L50×50×6 mm進(jìn)行有限元建模分析,模型如圖1。按照每人所占面積0.35 m2的標(biāo)準(zhǔn)可計(jì)算出人行過橋上的大約人數(shù),假設(shè)人均質(zhì)量為100 kg,小車及物品500 kg。由此可得出過橋上所承受的最大載荷,假設(shè)小車過道端部約束為簡支,模型加載和邊界情況如圖2所示。
圖1 小車過道有限元模型
圖2 小車過道加載及約束
計(jì)算可得出角鋼替換為L50×50×6 mm時(shí),小車過道最大應(yīng)力為172 MPa,結(jié)果見圖3。小車過道所用材料的屈服應(yīng)力為235 MPa,根據(jù)HCSR規(guī)范第7章6.2.1,應(yīng)力衡準(zhǔn)為1.36 σyd,即1.36×235=319.6 MPa??梢娦筒奶鎿Q后完全符合結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度要求,此方案是可行合理的。另外,根據(jù)甲板上小車過道所處區(qū)域以及自身特點(diǎn),按照規(guī)范要求只需考慮強(qiáng)度即可,振動(dòng)可不作考慮。
圖3 小車過道應(yīng)力云圖(L50×50×6 mm)
2.3.2 舵機(jī)操作平臺(tái)設(shè)計(jì)優(yōu)化
選取H1466船上所用舵機(jī)操作平臺(tái)進(jìn)行優(yōu)化,將原先所用L75×75×8 mm角鋼替換為L63×63×6 mm。舵機(jī)操作平臺(tái)各部件之間不是焊接的,因此有限元分析時(shí)需要對(duì)各個(gè)部件分別進(jìn)行建模分析。選其中某一部件有限元建模。假設(shè)這一部分平臺(tái)站滿人約8人,每人100 kg ,模型加載及約束如圖4。
圖4 舵機(jī)操作平臺(tái)載荷和邊界條件
根據(jù)平臺(tái)角鋼是L63×63×6 mm進(jìn)行強(qiáng)度分析。應(yīng)力大小為10.9 MPa,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于許用應(yīng)力,結(jié)果如下頁圖5。如僅考慮強(qiáng)度,平臺(tái)角鋼可進(jìn)一步優(yōu)化減小規(guī)格,但舵機(jī)操作平臺(tái)所處區(qū)域在尾部,距離主機(jī)和螺旋槳都比較近,此處容易出現(xiàn)振動(dòng)問題,在以往的實(shí)船中也多次發(fā)現(xiàn)振動(dòng)問題。因此舵機(jī)操作平臺(tái)振動(dòng)問題不可忽視。若進(jìn)一步降低型材規(guī)格,平臺(tái)剛度會(huì)下降,從而固有頻率降低,容易共振。故先計(jì)算型材規(guī)格為L63×63×6 mm時(shí)的平臺(tái)固有頻率,根據(jù)結(jié)果酌情考慮是否可進(jìn)一步優(yōu)化。選H1466船的主要參數(shù)先計(jì)算激振頻率,參數(shù)如下:
圖5 舵機(jī)操作平臺(tái)應(yīng)力云圖
主機(jī) :MAN6G70ME-C9.5HP SCR&EGB ;
SMCR: 15 748 kW×75 RPM;
螺旋槳: 4葉。
激振力來源于主機(jī)和螺旋槳。螺旋槳激振力最大葉頻為(SMCR/60)×4,基于我們舾裝件修改的方便性,只要考慮到倍葉頻(SMCR/60)×8即可。該船使用的是6缸機(jī),其6階激振力最大頻率等于(SMCR/60)×6,此頻率已在倍葉頻范圍之內(nèi)。因此以倍葉頻作為衡準(zhǔn),即可根據(jù)參數(shù)算出倍葉頻為10 Hz,再加上20%的余量便為12 Hz。有限元建模分析舵機(jī)操作平臺(tái)固有頻率,計(jì)算結(jié)果及振型圖如圖6-圖8所示,一階固有頻率12.369 Hz,二階固有頻率12.911 Hz。
圖6 舵機(jī)操作平臺(tái)某點(diǎn)振型/頻率圖
圖7 平臺(tái)一階振型圖(12.369 Hz)
圖8 平臺(tái)二階振型圖(12.911 Hz)
以上分析表明優(yōu)化后舵機(jī)操作平臺(tái)的固有頻率已達(dá)到目標(biāo)值以上,避開了共振。但富余量并不是很大,若在不改變平臺(tái)型式的基礎(chǔ)上進(jìn)一步降低型材規(guī)格,必然會(huì)降低整個(gè)平臺(tái)的剛度,導(dǎo)致固有頻率降低,從而低于倍葉頻容易引起共振。因此,在原有結(jié)構(gòu)型式的基礎(chǔ)上暫優(yōu)化角鋼規(guī)格為 L63×63×6 mm。
舾裝件優(yōu)化設(shè)計(jì)方法是在滿足設(shè)計(jì)要求的前提下,通過采用低規(guī)格型號(hào)的鋼材,達(dá)到節(jié)約成本和控制質(zhì)量的目的。經(jīng)過幾個(gè)項(xiàng)目的摸索和實(shí)踐,這一技術(shù)成果已準(zhǔn)備應(yīng)用于后續(xù)新項(xiàng)目中。目前210KBC正處于詳細(xì)設(shè)計(jì)送退審階段,優(yōu)化結(jié)果已在這個(gè)項(xiàng)目上有所推廣和應(yīng)用。優(yōu)化后的鐵舾件質(zhì)量控制效果明顯,表2是210KBC這條船的鋼材節(jié)約統(tǒng)計(jì)表。
表2 210KBC部分鐵舾裝件鋼材節(jié)約統(tǒng)計(jì)表
通過表2可看出,目前部分優(yōu)化的鐵舾件可降低7.63 t的鋼材。艙內(nèi)平臺(tái)在船上用量最大,因此優(yōu)化的質(zhì)量最多。部分鐵舾件節(jié)約質(zhì)量看上去并不是很大,但該優(yōu)化思路可以進(jìn)一步推廣,用在廣義舾裝件以及后續(xù)船上。其前景將相當(dāng)可觀。
有限元分析現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于船體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),但對(duì)舾裝件的有限元分析卻一直是一個(gè)空白。由于舾裝產(chǎn)品減重涉及產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度、規(guī)范滿足性等方面的問題,因此需要較多的技術(shù)與規(guī)范儲(chǔ)備,再加上舾裝產(chǎn)品普遍具有品種及規(guī)格多樣的特點(diǎn),出現(xiàn)問題也可事后加強(qiáng)補(bǔ)救,因此就忽略了舾裝件的優(yōu)化。作為基層設(shè)計(jì)人員,此次不僅做了大膽嘗試,也完善了設(shè)計(jì)手段,將有限元分析法較好地運(yùn)用于舾裝件優(yōu)化設(shè)計(jì)中。既可使船舶設(shè)計(jì)緊跟時(shí)代發(fā)展需求,也為以后舾裝件減重大力推廣打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。