唐雅楠,景會(huì)成,趙 欣,王志超

(1.華北理工大學(xué)，唐山 063210； 2.包頭中科智能科技有限公司，包頭 014000)

0 引 言

分?jǐn)?shù)槽繞組永磁同步電動(dòng)機(jī)因?yàn)榫雀摺p耗小、效率高、穩(wěn)定性能好、可自動(dòng)繞線等優(yōu)點(diǎn)，已逐步取代其它電機(jī)，廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外市場(chǎng)[1-5]。但是這款電機(jī)存在以下問(wèn)題：

(1)在電機(jī)的使用中，齒槽轉(zhuǎn)矩對(duì)電機(jī)工作性能影響很大[6-9]；

(2)分?jǐn)?shù)槽集中繞組可以一定程度上削弱低階齒槽轉(zhuǎn)矩[10]，但是高階齒槽轉(zhuǎn)矩?zé)o法消除，同時(shí)也增加了電機(jī)的磁動(dòng)勢(shì)諧波[11]。

針對(duì)以上問(wèn)題，學(xué)者做了大量的研究。文獻(xiàn)[12]提出設(shè)計(jì)特殊永磁體結(jié)構(gòu)可以削弱齒槽轉(zhuǎn)矩。文獻(xiàn)[13]通過(guò)改變弧極系數(shù)來(lái)達(dá)到削弱齒槽轉(zhuǎn)矩的目的。這些方法都在一定程度上削弱了齒槽轉(zhuǎn)矩，但是同時(shí)造成電機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造工藝?yán)щy，其它性能隨之減弱。文獻(xiàn)[14]總結(jié)了齒槽轉(zhuǎn)矩與電機(jī)槽/極配合的關(guān)系，指出獲得最低齒槽轉(zhuǎn)矩的槽/極配合q的取值；文獻(xiàn)[15]采用不等齒寬分?jǐn)?shù)槽集中繞組來(lái)削弱電機(jī)諧波，但這些方法均是從單方面對(duì)電機(jī)進(jìn)行改造，沒(méi)有對(duì)其進(jìn)行綜合分析。

本文在分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁同步電動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，對(duì)電機(jī)齒槽轉(zhuǎn)矩及磁動(dòng)勢(shì)諧波進(jìn)行了分析。綜合考慮繞組系數(shù)、齒槽轉(zhuǎn)矩、力波振動(dòng)、磁動(dòng)勢(shì)諧波損耗等因素，選擇了最優(yōu)的極/槽配合數(shù)，并對(duì)繞組進(jìn)行設(shè)計(jì)。以不增加工藝難度為前提下，設(shè)計(jì)了特殊的定子槽形、永磁體形狀、定轉(zhuǎn)子內(nèi)外徑尺寸和氣隙長(zhǎng)度來(lái)削弱齒槽轉(zhuǎn)矩。

1 電機(jī)結(jié)構(gòu)及原理

1.1 電機(jī)結(jié)構(gòu)

如圖1所示，永磁同步電動(dòng)機(jī)主要由定子鐵心、定子繞組、轉(zhuǎn)子鐵心、永磁體組成。當(dāng)電機(jī)每極每相槽數(shù)q為分?jǐn)?shù)且繞組線圈的節(jié)距為1時(shí)，即為分?jǐn)?shù)槽集中繞組。

圖1電機(jī)結(jié)構(gòu)圖

1.2 原理及分析

永磁電機(jī)是以電磁場(chǎng)實(shí)現(xiàn)電能和機(jī)械能的轉(zhuǎn)換，在運(yùn)行時(shí)電機(jī)磁力線會(huì)從永磁環(huán)的外表面發(fā)出，經(jīng)過(guò)氣隙、定子軛、定子齒、定子軛、氣隙、轉(zhuǎn)子，最后回到永磁環(huán)。在不通電的情況下，開(kāi)槽后的電機(jī)定子會(huì)和永磁體相互作用產(chǎn)生齒槽轉(zhuǎn)矩，使電機(jī)產(chǎn)生噪聲和振動(dòng)，增加了電機(jī)的起動(dòng)轉(zhuǎn)矩。

電機(jī)的氣隙磁密[10]：

(1)

式中：Bδ為徑向氣隙磁密；α為齒中心線與永磁體中心線的夾角；θ為位置角。

第i次諧波磁密幅值：

(2)

式中：αp為極弧系數(shù)。

圖2定子齒磁導(dǎo)

如圖2所示，對(duì)定子齒而言，若齒對(duì)應(yīng)的氣隙磁導(dǎo)為λm，槽對(duì)應(yīng)磁導(dǎo)為0，則定子齒磁導(dǎo)：

(3)

式中：j為磁導(dǎo)諧波次數(shù)。

電機(jī)總能量為氣隙能量Wg和鐵心能量Wp之和：

(4)

式中：l為鐵心長(zhǎng)；rs為定子鐵心內(nèi)徑；rr為轉(zhuǎn)子外徑。

將式(1)和式(3)代入式(4)，推導(dǎo)得齒槽轉(zhuǎn)矩:

(5)

當(dāng)n=1時(shí)齒槽轉(zhuǎn)矩幅值：

(6)

式中：μ0為空氣磁導(dǎo)率；δ為氣隙長(zhǎng)度；Di為電樞直徑；v為齒槽轉(zhuǎn)矩次數(shù)；p為電機(jī)極對(duì)數(shù)；hm為永磁體從此方向長(zhǎng)度；Br為永磁體剩磁；Z為電機(jī)槽數(shù)。

由上式可知，電機(jī)極對(duì)數(shù)、氣隙長(zhǎng)度、電機(jī)體積Dl、磁體形狀、定轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)及內(nèi)外徑尺寸均與齒槽轉(zhuǎn)矩密切相關(guān)。

分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁電機(jī)的極數(shù)多，定子槽口產(chǎn)生齒槽轉(zhuǎn)矩在疊加后可以抵消一部分，但是高次齒槽轉(zhuǎn)矩仍然存在，并會(huì)產(chǎn)生磁動(dòng)勢(shì)諧波。

電機(jī)基波電流的磁動(dòng)勢(shì)[16]：

f(θ,t)=fA1(θ,t)+fB1(θ,t)+fC1(θ,t)=

F1cos(ωt-θ)

(7)

式中：fA1(θ,t),fB1(θ,t),fC1(θ,t)分別代表A,B,C三相的基波磁動(dòng)勢(shì)。

每極每相槽數(shù)[16]：

(8)

當(dāng)相帶繞組為120°時(shí)，3次及3的倍數(shù)次諧波都不存在，為此需合理選擇電機(jī)極/槽數(shù)。

2 永磁同步電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)了一臺(tái)額定功率為400 W，額定轉(zhuǎn)速為3 000 r/min，額定轉(zhuǎn)矩為1.27 N·m的永磁同步電動(dòng)機(jī)。

2.1 電機(jī)繞組設(shè)計(jì)

電機(jī)的極數(shù)與轉(zhuǎn)速密切相關(guān)，不同轉(zhuǎn)速范圍所對(duì)應(yīng)的極數(shù)如表1所示[17]。

表1 不同轉(zhuǎn)速的極數(shù)選取范圍

因此本文電機(jī)極數(shù)選擇的大致范圍是4～14。

槽/極配合除了和轉(zhuǎn)速有關(guān)外，還與電機(jī)繞組系數(shù)、齒槽轉(zhuǎn)矩、力波振動(dòng)和諧波損耗密切相關(guān)。繞組系數(shù)與永磁體利用率成正比關(guān)系，提高繞組系數(shù)可以增加電機(jī)轉(zhuǎn)矩。諧波損耗過(guò)大會(huì)使電機(jī)效率低，并造成永磁體不可逆退磁。

隨著極/槽比的增加，繞組系數(shù)與齒槽轉(zhuǎn)矩隨之增大，而力波振動(dòng)與磁動(dòng)勢(shì)諧波損耗隨之減小。對(duì)上述4個(gè)因素綜合比較，當(dāng)電機(jī)的槽/極比為q=2/5,2/7,3/8,3/10時(shí)，電機(jī)會(huì)獲得比較好的性能，其中當(dāng)電機(jī)的極/槽比為q=2/5時(shí)，電機(jī)的綜合性能最佳。因此電機(jī)槽/極配合確定為12槽10極。

電機(jī)相鄰繞組的軸線空間相差的機(jī)械角度：

(9)

相鄰槽間的電角度為α，則有：

(10)

將相鄰電機(jī)繞組以150°電角度進(jìn)行排列，并設(shè)計(jì)成雙層并聯(lián)形式，得到電機(jī)槽電動(dòng)勢(shì)星形圖及繞組排列形式，如圖3、圖4所示。

圖3星形圖

圖4繞組排列圖

2.2 定子設(shè)計(jì)

根據(jù)電機(jī)電樞槽口是否開(kāi)口，永磁電機(jī)的定子槽形分為開(kāi)口槽和閉口槽。為消除電機(jī)齒槽轉(zhuǎn)矩并實(shí)現(xiàn)繞組自動(dòng)化繞制，設(shè)計(jì)了分體式電樞結(jié)構(gòu)的閉口槽定子。該定子將電樞磁軛與齒部分離，形成環(huán)形外圈與電樞結(jié)構(gòu)式的內(nèi)環(huán)，其結(jié)構(gòu)如圖5、圖6所示。

圖5電機(jī)定子內(nèi)圈

圖6電機(jī)定子外圈

2.3 永磁體設(shè)計(jì)

表貼式永磁體結(jié)構(gòu)因?yàn)橹圃旃に囈蟮?、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小、用較少的永磁體或剩磁密度小的材料，就可以要達(dá)到相同的氣隙磁密，在小功率電機(jī)中應(yīng)用最為廣泛。其中瓦片狀永磁體結(jié)構(gòu)是表貼式永磁體結(jié)構(gòu)中經(jīng)常使用的一種結(jié)構(gòu)，但是對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速有一定的限制。當(dāng)電機(jī)以3 000 r/min的轉(zhuǎn)速運(yùn)行時(shí)，瓦片狀永磁體容易脫落。為此設(shè)計(jì)了環(huán)形永磁體結(jié)構(gòu)，將其直接粘貼或澆注在轉(zhuǎn)軸上，電機(jī)在轉(zhuǎn)速3 000 r/min運(yùn)行時(shí)，磁鋼外面不用保護(hù)措施也不易甩出去。

2.4 電機(jī)主要尺寸確定

電機(jī)的定子外徑rg可以通過(guò)下式求得[18]：

(11)

式中：Pout為額定輸出功率；Z為電機(jī)槽數(shù)；n為轉(zhuǎn)速；Bgmax為氣隙永磁磁密峰值；As為線負(fù)荷；Pr為永磁體極對(duì)數(shù)；η為電機(jī)效率；kd為波形系數(shù)；ke為漏磁系數(shù)；cosθ為功率因數(shù)。

電機(jī)縱向有效長(zhǎng)度為L(zhǎng)ef：

Lef=λDg

(12)

式中：λ是電機(jī)外徑與軸向長(zhǎng)度的比，初始取值在0.40～0.65較為合理。

電機(jī)每相繞組數(shù)Nc：

(13)

式中:U為電機(jī)的額定電壓。

最大氣隙磁通密度Φmax：

Φmax=πBgmaxLefDg

(14)

輸出轉(zhuǎn)矩T表達(dá)式：

(15)

經(jīng)過(guò)計(jì)算，400 W永磁電機(jī)的基本尺寸如表2所示。

表2 永磁同步電機(jī)基本數(shù)據(jù)

3 電磁特性仿真分析

3.1 靜態(tài)電磁特性分析

圖7為電機(jī)磁力線分布。從圖7可以看出，電機(jī)定子齒部分有漏磁，但是漏磁較少，對(duì)電機(jī)整體而言影響不大。要使電機(jī)磁場(chǎng)利用率高，電機(jī)齒最狹處的磁密不應(yīng)超過(guò)2T,如圖8所示。觀察圖8可知，本文設(shè)計(jì)的電機(jī)，其平均磁密為1.22T，遠(yuǎn)低于2T,并且齒中部和軛部磁密都在硅鋼片飽和拐點(diǎn)以下。當(dāng)電機(jī)在額定轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，定子磁密幅值均不會(huì)達(dá)到飽和工作點(diǎn)，證明了電機(jī)定子形狀及尺寸設(shè)計(jì)合理。

圖7電機(jī)磁力線分布圖

圖8電機(jī)定子外圈

3.2 氣隙磁場(chǎng)分布

為了驗(yàn)證設(shè)計(jì)電機(jī)的氣隙磁密的優(yōu)劣，重新構(gòu)建了與上文相同條件但永磁體結(jié)構(gòu)為瓦片狀的電機(jī)。將本文設(shè)計(jì)電機(jī)與瓦片狀永磁體電機(jī)進(jìn)行對(duì)比，空載氣隙磁密如圖9、圖10所示。氣隙磁密波形理論上應(yīng)該是標(biāo)準(zhǔn)的正弦波，但是受多方面因素的影響，實(shí)際電機(jī)一般很難達(dá)到正弦波。觀察圖形可以看出，兩個(gè)電機(jī)的氣隙磁密波形因?yàn)楹胸S富的分?jǐn)?shù)次諧波而出現(xiàn)多處凹陷。但是環(huán)形表貼式結(jié)構(gòu)的永磁體比瓦片式表貼式結(jié)構(gòu)的徑向氣隙磁密更趨向于正弦波，說(shuō)明環(huán)形表貼式永磁體的徑向氣隙磁諧波含量要明顯減少。對(duì)所設(shè)計(jì)電機(jī)的氣隙磁密進(jìn)行傅里葉分解，得到基波的氣隙磁密幅值為0.930 4T,對(duì)電機(jī)性能影響最大的三次諧波的氣隙磁密幅值為0.006 6T，與基波幅值相比，基本可以忽略不計(jì)。說(shuō)明電機(jī)的氣隙屬性良好，證明了電機(jī)永磁體形狀及繞組排列設(shè)計(jì)合理。

圖9瓦片狀永磁體氣隙磁密仿真圖

圖10環(huán)形永磁體氣隙磁密仿真圖

3.3 齒槽轉(zhuǎn)矩分析

仿真得到所設(shè)計(jì)電機(jī)的齒槽轉(zhuǎn)矩，并對(duì)其進(jìn)行傅里葉分解，如圖11、圖12所示。

圖11齒槽轉(zhuǎn)矩波形圖

圖12齒槽轉(zhuǎn)矩傅里葉分解圖

從圖11可以看出，電機(jī)齒槽轉(zhuǎn)矩的最大值為0.008N·m，約為輸出轉(zhuǎn)矩的0.6%，齒槽轉(zhuǎn)矩已被有效削弱。觀察圖12可以看出，采用環(huán)形永磁體后，在一定程度上優(yōu)化了電機(jī)氣隙磁密，低次諧波被大大削弱。

3.4 反電動(dòng)勢(shì)分析

空載反電動(dòng)勢(shì)可以判斷電機(jī)的性能。要使電機(jī)的設(shè)計(jì)合理，就要求電機(jī)的功率因數(shù)與效率較高，通常要使空載反電動(dòng)勢(shì)與端電壓比值保持在0.75～1。

在電機(jī)其他參數(shù)相同的情況下，重新建立一個(gè)單層繞組電機(jī)，將設(shè)計(jì)的電機(jī)與單層繞組電機(jī)進(jìn)行對(duì)比，得到的空載反電動(dòng)勢(shì)，如圖13、圖14所示。

圖13單層繞組空載反電動(dòng)勢(shì)仿真圖

圖14雙層繞組空載反電動(dòng)勢(shì)仿真圖

從圖13形可以看出，單層繞組的空載反電動(dòng)勢(shì)有效值為77V，與端電壓的比值為0.47；雙層繞組的空載反電動(dòng)勢(shì)有效值為149V，與端電壓的比值為0.89，比值在合理設(shè)計(jì)的范圍內(nèi)。電機(jī)采用雙層繞組設(shè)計(jì)更合理。

4 樣機(jī)實(shí)驗(yàn)

按照上文電機(jī)設(shè)計(jì)制造一臺(tái)永磁同步電機(jī)樣機(jī)，圖15～圖17為組成樣機(jī)的繞組、定子、永磁體照片。

圖15電機(jī)繞組

圖16電機(jī)定子

圖17永磁體

樣機(jī)在以3 000r/min運(yùn)行時(shí)的空載反電動(dòng)勢(shì)各項(xiàng)測(cè)試數(shù)值如表3所示。該電機(jī)空載反電動(dòng)勢(shì)的A相有效值為87.1V，B相有效值為86.7V，C相有效值為88.1V，與圖13、圖14的數(shù)據(jù)基本一致，但是有效值比仿真反電動(dòng)勢(shì)有效值相比降低了一些，這是由于仿真計(jì)算時(shí)忽略端部漏磁以及設(shè)置的疊片系數(shù)等因素，從而與樣機(jī)不一樣。

表3 實(shí)測(cè)空載反電動(dòng)勢(shì)數(shù)據(jù)

當(dāng)電機(jī)運(yùn)行轉(zhuǎn)矩達(dá)到1.27N·m時(shí)，電機(jī)的電流為2.41A，輸出功率為398.61W,效率達(dá)到86.19%，符合電機(jī)設(shè)計(jì)性能要求。

5 結(jié) 語(yǔ)

針對(duì)分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁同步電動(dòng)機(jī)會(huì)產(chǎn)生齒槽轉(zhuǎn)矩并含有大量磁動(dòng)勢(shì)諧波的問(wèn)題，本文對(duì)齒槽轉(zhuǎn)矩及磁動(dòng)勢(shì)諧波進(jìn)行分析，并對(duì)電機(jī)的極/槽比、繞組排列、定子及永磁體形狀、電機(jī)尺寸進(jìn)行優(yōu)化改造，設(shè)計(jì)了一款槽/極數(shù)為12槽10極，繞組采用雙層并聯(lián)排列，定子不開(kāi)槽，永磁體為環(huán)形的永磁同步電動(dòng)機(jī)。利用Maxwell2D對(duì)電機(jī)磁場(chǎng)分布、氣隙磁通密度、齒槽轉(zhuǎn)矩、反電動(dòng)勢(shì)進(jìn)行仿真分析。最后，制造樣機(jī)并進(jìn)行測(cè)試，證明了本文所設(shè)計(jì)電機(jī)性能的合理性。