王敬斌, 王建飛
(陽(yáng)煤集團(tuán)二礦, 山西 陽(yáng)泉 045000)
隨著我國(guó)工業(yè)現(xiàn)代化生產(chǎn)水平的不斷提高,以連續(xù)輸送為主要特征的帶式輸送機(jī)得到廣泛應(yīng)用,而且正朝著長(zhǎng)距離、大運(yùn)量、高帶速的方向發(fā)展,因此裝機(jī)功率大大增加,為滿足工況要求,采用多機(jī)驅(qū)動(dòng),但是多機(jī)驅(qū)動(dòng)帶式輸送機(jī)容易出現(xiàn)啟動(dòng)沖擊大、各驅(qū)動(dòng)電機(jī)出力不均、正常運(yùn)行耗能不合理的問(wèn)題,因此,需要分析研究功率平衡常用裝置,并進(jìn)行合理選用[1]。
液黏軟啟動(dòng) (Hydro Viscous Soft-Start Device)是依靠軟啟動(dòng)裝置內(nèi)的油膜與摩擦片剪切力來(lái)進(jìn)行扭矩傳遞,其機(jī)械原理如圖1所示。該裝置包括傳動(dòng)軸、摩擦片、油缸、碟形彈簧、密封件等部件構(gòu)成。其中包括主動(dòng)摩擦片和從動(dòng)摩擦片,其相互交叉布置在主動(dòng)軸以及從動(dòng)軸上。其中,電動(dòng)機(jī)連接主動(dòng)軸,而帶式輸送機(jī)作為負(fù)載和從動(dòng)軸連接。電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)帶動(dòng)其工作時(shí),主動(dòng)軸旋轉(zhuǎn),主動(dòng)摩擦片位于主動(dòng)軸上跟隨一起旋轉(zhuǎn),主動(dòng)摩擦片和從動(dòng)摩擦片間油膜剪切,從動(dòng)摩擦片跟隨旋轉(zhuǎn)進(jìn)而帶動(dòng)從動(dòng)軸旋轉(zhuǎn)[2]。因此,改變油缸中的油壓,從而改變兩摩擦片間的油膜距離來(lái)進(jìn)行調(diào)整從動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速、扭矩大小從而使得帶式輸送機(jī)平穩(wěn)啟動(dòng)。
液黏軟起動(dòng)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)矩方程為:
式中:ω1為主動(dòng)摩擦片的角速度,rad/s;μ為動(dòng)力黏度系數(shù),Pa·s;n為油膜數(shù);h為油膜厚度,m;R2為主、從動(dòng)摩擦片的接觸面外徑,m;R1為主、從動(dòng)摩擦片的接觸面內(nèi)徑,m;i為主、從動(dòng)摩擦片的旋轉(zhuǎn)速度比。
圖1 液黏軟啟動(dòng)原理圖
對(duì)于該結(jié)構(gòu)類型液體黏性軟起動(dòng)裝置,由式(1)可以看出,輸出扭矩與主動(dòng)摩擦片和從動(dòng)摩擦片之間的角速度Δω成正比,與兩摩擦片油膜距離大小h成反比;所以改變兩摩擦片之間油膜距離可以改變扭矩和角速度大小,從而改變轉(zhuǎn)速。
液力耦合器是以液體為工作介質(zhì),通過(guò)改變液體動(dòng)能來(lái)改變傳遞能量的大小。液力耦合器有兩種類型:勺桿調(diào)速型液力耦合器以及加大后輔腔限矩型液力耦合器[3]。其中,加大后輔腔限矩型液力耦合器應(yīng)用于中小功率型號(hào)的帶式輸送機(jī),但是具有不可控充液量的缺點(diǎn),因此難以實(shí)現(xiàn)多機(jī)功率平衡。勺桿調(diào)速型液力耦合器主要應(yīng)用于較大功率輸送機(jī),其機(jī)械原理如下頁(yè)圖2所示。
調(diào)速型液力耦合器的工作原理如下,首先獲得電動(dòng)機(jī)工作電流大小,根據(jù)此電流大小來(lái)對(duì)勺桿的位置、充液量進(jìn)行控制,從而達(dá)到調(diào)節(jié)輸出力矩大小,可控軟起動(dòng)以及無(wú)級(jí)調(diào)速的目的,最終實(shí)現(xiàn)功率平衡[5-6]。但效率相對(duì)較低,有3%~5%的功率損失,不能最終實(shí)現(xiàn)同步傳動(dòng),這樣會(huì)導(dǎo)致發(fā)熱和能量浪費(fèi)。此外,調(diào)速范圍較低,通常為30%~97%,調(diào)速精度也相對(duì)較低,誤差為5%,因此很難實(shí)現(xiàn)多機(jī)驅(qū)動(dòng)的功率平衡。
圖2 調(diào)速型液力耦合器系統(tǒng)原理圖
交流變頻調(diào)速是20世紀(jì)80年代以來(lái)發(fā)展較快的技術(shù),因調(diào)速和節(jié)能效果較好而被廣泛應(yīng)用諸多領(lǐng)域。
式中:n為轉(zhuǎn)速;f為頻率;s為轉(zhuǎn)差率;p為磁極對(duì)數(shù)。
改變電動(dòng)機(jī)的供電頻率就能夠?qū)崿F(xiàn)無(wú)級(jí)變速,帶式輸送機(jī)的負(fù)載轉(zhuǎn)矩大小相對(duì)穩(wěn)定,因此,通過(guò)改變頻率大小進(jìn)而改變電源電壓,使他們之間的比例為橫值,這樣可以改變電機(jī)輸出功率大小。因此,注重電動(dòng)機(jī)功率平衡的調(diào)節(jié)效果,變頻器作為調(diào)速裝置可以優(yōu)先選擇。但是,該整體裝置存在投資和維護(hù)成本高、控制電路部分相對(duì)復(fù)雜的缺點(diǎn),有些環(huán)境如礦井下有防爆要求,變頻器這方面還不能有效解決。因此,目前變頻器僅在小于355 kW的設(shè)備中使用。此外,功率較大的變頻器會(huì)產(chǎn)生諧波,也會(huì)有較大的危害,電網(wǎng)因此會(huì)受到污染,干擾設(shè)備,影響其運(yùn)行的穩(wěn)定性[7]。對(duì)于井下這種環(huán)境惡劣、散熱條件較差的應(yīng)用場(chǎng)合,變頻器還存在許多技術(shù)難題。
(Controlled Start Transmission System)是美國(guó)道奇公司(DODGE)開發(fā)的一種起動(dòng)與調(diào)速裝置,其將齒輪傳動(dòng)與黏性制動(dòng)技術(shù)相結(jié)合,將行星齒輪減速機(jī)和液體黏性制動(dòng)器合為一體。
電動(dòng)機(jī)起動(dòng)前,調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)使黏性制動(dòng)器制動(dòng)力矩為零,電動(dòng)機(jī)可實(shí)現(xiàn)空載起動(dòng)。由于負(fù)載阻力矩的作用,行星架保持不動(dòng),內(nèi)齒圈在行星輪的帶動(dòng)下空轉(zhuǎn)。逐漸減小黏性制動(dòng)器的摩擦片間隙,內(nèi)齒圈上的制動(dòng)力矩加大、轉(zhuǎn)速逐漸減小,同時(shí)行星架輸出軸上的轉(zhuǎn)速逐漸升高。當(dāng)內(nèi)齒圈被完全制動(dòng)時(shí),輸出軸轉(zhuǎn)速達(dá)到最大,負(fù)載起動(dòng)完畢。調(diào)節(jié)制動(dòng)力矩的大小,也可實(shí)現(xiàn)負(fù)載的調(diào)速。CST起動(dòng)和調(diào)速性能較好,可以實(shí)現(xiàn)1∶1的直接傳動(dòng)。但由于和行星齒輪減速機(jī)合為一體,其結(jié)構(gòu)復(fù)雜,現(xiàn)場(chǎng)維護(hù)困難。同時(shí)受國(guó)內(nèi)大功率行星齒輪減速機(jī)制造水平的限制,CST一直沒(méi)有實(shí)現(xiàn)國(guó)產(chǎn)化,其昂貴的價(jià)格和配件費(fèi)用讓很多用戶望而止步。CST系統(tǒng)的主要結(jié)構(gòu)及工作原理如圖3所示,傳動(dòng)裝置性能參數(shù)如表1所示。
圖3 CST系統(tǒng)的主要結(jié)構(gòu)及工作原理圖
表1 傳動(dòng)裝置性能參數(shù)比較
通過(guò)對(duì)傳動(dòng)裝置的分析研究比較可以發(fā)現(xiàn)各種平衡裝置的優(yōu)缺點(diǎn),從而為帶式輸送機(jī)功率平衡裝置的選擇設(shè)計(jì)提供參考。綜合分析可知液黏軟啟動(dòng)在功率平衡裝置中效果較好,能夠?qū)崿F(xiàn)1∶1的直接傳動(dòng),功率損耗較小,且相應(yīng)速度較快,機(jī)械效率較高,此外可以實(shí)現(xiàn)無(wú)極調(diào)速,減小對(duì)設(shè)備的沖擊,調(diào)速靈敏度高,易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制,因此可以優(yōu)先選用液黏軟啟動(dòng)作為功率平衡的傳動(dòng)裝置。