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(中國石油集團石油管工程技術(shù)研究院，西安 710077)

0 引 言

2000年以來，隨著我國油氣管道建設(shè)的迅猛發(fā)展，高壓大口徑長距離輸送成為我國管道輸送的發(fā)展趨勢，這使得高鋼級大口徑焊管的需求量不斷增長。目前，高鋼級大口徑焊管主要有螺旋縫埋弧焊管(SAWH焊管)和直縫埋弧焊管(SAWL焊管)等2種。SAWH焊管成型過程是板料彎曲的過程，經(jīng)歷了預(yù)彎、輥彎、定徑等3個階段；該成型過程是一個連續(xù)的動態(tài)過程，在該過程中鋼帶與焊管的軸向有一定角度，使得焊管內(nèi)部存在軸向應(yīng)力和周向應(yīng)力。SAWL焊管按成型方式可分為UOE和JCOE等2種焊管：UOE焊管成型時鋼板依次經(jīng)歷U成型、O成型，以及焊接后的冷擴徑(Expanding，E)等工序；JCOE焊管采用一種漸進(jìn)式多步模壓成型技術(shù)，即依次經(jīng)歷J成型、C成型、O成型，該過程由數(shù)控系統(tǒng)實現(xiàn)，保證沿長度方向的各部位變形均勻，成型后同樣有冷擴徑工序(E)，焊管受膨脹頭的作用發(fā)生塑性變形。焊管中的殘余應(yīng)力是在制管和焊接過程中形成的。

殘余應(yīng)力會對焊管的承載能力、疲勞強度和腐蝕行為產(chǎn)生影響，從而影響管道的運行安全。目前，殘余應(yīng)力的測試方法較多，有切環(huán)法[1-2]、切塊法[3]、盲孔法[4-6]、磁性法[4]、中子衍射法[7]、X射線法[8]、數(shù)值模擬[9]、解析分析[10-11]等。其中，適用于焊管的殘余應(yīng)力測試方法主要有切環(huán)法和盲孔法。切環(huán)法是焊管生產(chǎn)中常用的殘余應(yīng)力測試方法，其優(yōu)點是操作簡便、直觀、便于比較、便于在生產(chǎn)現(xiàn)場進(jìn)行質(zhì)量控制，缺點是測試結(jié)果為變形量(位移量)，需進(jìn)行換算，且其為破壞性試驗，會造成一定的材料損耗。盲孔法在工程和試驗研究中應(yīng)用較廣，其優(yōu)點是理論基礎(chǔ)扎實、操作較為簡單、測量數(shù)據(jù)可靠、重復(fù)性好，缺點是其測量結(jié)果僅反映表層幾個毫米深度范圍的殘余應(yīng)力。

目前，國內(nèi)強度級別最高、口徑最大、運行壓力最高的“西氣東輸”二線工程使用的鋼管為規(guī)格φ1 219 mm的X80鋼級SAWL焊管和最大壁厚18.4 mm的X80鋼級SAWH焊管。該管線一干八支，總長度超過9 000 km，設(shè)計輸氣能力為每年300億m3，總投資1 422億元，是目前世界上最大的管道工程項目。增加鋼管壁厚是進(jìn)一步增大管線輸送壓力、提高輸送效率的行之有效的一種方法，為此有關(guān)管廠進(jìn)行了規(guī)格φ1 219 mm×22.0 mm的X80鋼級SAWH焊管的試制工作。

為了進(jìn)一步掌握壁厚達(dá)22.0 mm的X80鋼級埋弧焊管的殘余應(yīng)力水平及分布規(guī)律，進(jìn)而采取措施對其進(jìn)行性能調(diào)控，作者采用盲孔法和切環(huán)法對規(guī)格φ1 219 mm×22.0 mm的X80鋼級SAWH焊管和SAWL焊管(包括UOE焊管和JCOE焊管)的殘余應(yīng)力進(jìn)行了測試和對比，并對SAWH焊管殘余應(yīng)力的測試結(jié)果及產(chǎn)生原因進(jìn)行了初步探討，對其殘余應(yīng)力的控制提出了建議，以期為該焊管的批量生產(chǎn)提供借鑒。

1 試樣制備與試驗方法

試驗材料為X80鋼級焊管，包括SAWH焊管、UOE焊管和JCOE焊管等3種管型，規(guī)格均為φ1 219 mm×22.0 mm。

按照ASTM E837-13a，采用MTS3000-Restan應(yīng)力檢測儀，應(yīng)用盲孔法進(jìn)行殘余應(yīng)力測試。測試管段采用火焰切割的方法從焊管上截取，長度為2.5～3.0 m。分別在該管段焊管內(nèi)外表面，沿周向均勻取8個點(見圖1)進(jìn)行測試，測試點1距離焊縫的弧長約為200 mm。鉆孔直徑為1.2 mm，孔深為2.0 mm。

圖1 盲孔法測殘余應(yīng)力測試點的分布Fig.1 Testing point distribution for residual stress bycentre-hole drillong method

切環(huán)法測試殘余應(yīng)力的基本原理是當(dāng)沿焊管軸向?qū)⑵淝虚_后，切口兩邊會因殘余應(yīng)力的釋放而發(fā)生位移(如圖2所示)，根據(jù)此位移可以得到相應(yīng)的應(yīng)變，進(jìn)而推算出殘余應(yīng)力[1]。殘余應(yīng)力的計算公式為

(1)

圖3 盲孔法測得不同焊管內(nèi)外表面的周向和軸向殘余應(yīng)力沿管體(測試點位置見圖1)的分布Fig.3 Distribution along pipe body for circumference (a, c) and axis (b, d) residual stresses on outer (a, b) and internal (c, d) surfaces ofdifferent welded pipes by centre-hole drilling method (test poit positions shown in Fig.1)

采用火焰切割法沿軸向截取寬度分別為100，200，300，400 mm的管段，在距焊縫100 mm處將管段切開，采用鋼板尺分別測量各管段的周向張開量、軸向錯位和徑向錯位，代入式(1)計算得到殘余應(yīng)力。

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 切環(huán)法測得的殘余應(yīng)力

由表1可知：切環(huán)試驗后，SAWH焊管的周向張開量為正值，即表現(xiàn)為張開型，軸向和徑向亦發(fā)生了一定的變形，殘余應(yīng)力較大。UOE焊管和JCOE焊管僅在周向發(fā)生變形，均為張開型，無軸向及徑向變形；UOE焊管的周向張開量最小，殘余應(yīng)力水平總體最低，JCOE焊管的周向張開量比UOE焊管的大，殘余應(yīng)力水平相對較高。JCOE焊管的周向張開量與SAWH焊管的相差較小，但殘余應(yīng)力相差很大，可見軸向錯位和徑向錯位對殘余應(yīng)力的計算結(jié)果影響較大。管段寬度對測試結(jié)果影響較小。

表1 不同焊管的殘余應(yīng)力測試結(jié)果(切環(huán)法)Table 1 Testing results for residual stress of differentwelded pipes (cut-ring method)

2.2 盲孔法測得的殘余應(yīng)力及其分布

由圖3和表2可以看出：SAWH焊管外表面不同測試點處的周向和軸向殘余應(yīng)力均為拉應(yīng)力，大部分測試點處的殘余應(yīng)力絕對值均高于UOE焊管和JCOE焊管的，其平均值遠(yuǎn)大于UOE焊管和JCOE焊管的；UOE焊管和JCOE焊管外表面絕大部分測試點處的周向和軸向殘余應(yīng)力為拉應(yīng)力，JCOE焊管外表面的周向殘余應(yīng)力平均值高于UOE焊管的，其軸向殘余應(yīng)力平均值與UOE焊管的相當(dāng)；SAWH焊管內(nèi)表面的周向和軸向殘余應(yīng)力均為壓應(yīng)力，平均殘余應(yīng)力的絕對值高于UOE焊管和JCOE焊管的；JCOE焊管內(nèi)表面不同測試點處的周向殘余應(yīng)力基本上為壓應(yīng)力，UOE焊管內(nèi)表面周向殘余應(yīng)力沿管體周向呈現(xiàn)出拉、壓變化的趨勢，平均周向殘余應(yīng)力均為壓應(yīng)力，且JCOE焊管的平均周向殘余壓應(yīng)力高于UOE焊管的；JCOE焊管內(nèi)表面不同測試點處的軸向殘余應(yīng)力沿管體周向呈拉、壓變化的趨勢，平均軸向殘余應(yīng)力為壓應(yīng)力，UOE焊管內(nèi)表面軸向殘余應(yīng)力基本上為拉應(yīng)力，平均軸向殘余應(yīng)力仍為拉應(yīng)力。

表2不同焊管內(nèi)外表面殘余應(yīng)力平均值(盲孔法)

Table2Averageresidualstressesonouterandinternalsurfacesofdifferentweldedpipes(centre-holedrillingmethod)

MPa

總體而言，盲孔法測得的SAWH焊管的殘余應(yīng)力水平高于UOE焊管和JCOE焊管的，且JCOE焊管的高于UOE焊管的，與切環(huán)法得到的結(jié)論相符。

2.3 SAWH焊管殘余應(yīng)力形成原因及控制建議

在SAWH焊管成型時，成型輥壓下量不足，板材變形不充分，應(yīng)變量偏低，導(dǎo)致成型后的半徑大于所要求的半徑，因此其內(nèi)表面受拉、外表面受壓。在采用工藝措施使半徑較大的圓弧變?yōu)榘霃捷^小的圓弧時，焊管外表面承受的應(yīng)力變?yōu)槔瓚?yīng)力，內(nèi)表面的變?yōu)閴簯?yīng)力，且壓應(yīng)力較低，在厚度方向上總體呈拉伸狀態(tài)；此外，成型時不同部位板材受力不均勻。以上因素造成了較高的周向應(yīng)力及不均勻的徑向應(yīng)力，因此切環(huán)試驗后管段的周向張開量和徑向錯位較大。盲孔法的測試結(jié)果亦說明了這一點。

對于高壓大口徑油氣輸送管道，一般要求焊管的殘余應(yīng)力應(yīng)小于1/6σt0.5(σt0.5為管材屈服強度)，即93 MPa；“西氣東輸”二線工程對規(guī)格φ1 219 mm×18.4 mm的SAWH焊管殘余應(yīng)力的測試要求為“切口張開間距不應(yīng)大于90 mm，同時應(yīng)測量軸向及徑向的錯開量，供參考”，其對應(yīng)的殘余應(yīng)力為83.9 MPa。因此，建議將用于高壓大口徑輸送管道的規(guī)格φ1 219 mm×22.0 mm的X80鋼級SAWH焊管殘余應(yīng)力的測試要求設(shè)定為“切口張開間距不應(yīng)大于80 mm，同時應(yīng)測量軸向及徑向的錯開量，供參考”，其對應(yīng)的殘余應(yīng)力為85.6 MPa。由表1可知，SAWH焊管殘余應(yīng)力的平均值為148.7 MPa。因此，需要對該規(guī)格的X80鋼級SAWH焊管的殘余應(yīng)力進(jìn)行進(jìn)一步控制。在規(guī)格φ1 219 mm×22.0 mm的X80鋼級SAWH焊管的生產(chǎn)過程中，應(yīng)適當(dāng)增加壓下量，同時在成型輥布置和調(diào)整時應(yīng)盡量使板材的不同部位受力均勻。

3 結(jié) 論

(1) 切環(huán)試驗后，規(guī)格φ1 219 mm×22.0 mm的X80鋼級SAWH焊管的周向張開量、軸向及徑向錯位均較大，殘余應(yīng)力較高，平均殘余應(yīng)力為148.7 MPa；相同鋼級和規(guī)格的UOE焊管和JCOE焊管的周向張開量較小，無軸向及徑向錯位，殘余應(yīng)力較小，平均殘余應(yīng)力分別為37.0，69.3 MPa。

(2) 采用盲孔法，測得SAWH焊管外表面周向和軸向的平均殘余應(yīng)力分別為132.1，160.9 MPa，內(nèi)表面的分別為-218.0，-185.5 MPa，整體殘余應(yīng)力水平較UOE焊管和JCOE焊管的高。

(3) 建議將規(guī)格φ1 219 mm×22.0 mm的X80鋼級SAWH焊管殘余應(yīng)力的控制指標(biāo)定為“切口張開間距不應(yīng)大于80 mm”。