(內(nèi)蒙古電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院有限責(zé)任公司，內(nèi)蒙古 呼和浩特 010010)

1 灌注樁基礎(chǔ)計(jì)算的主要區(qū)別

(1)《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T 5219—2014參照現(xiàn)行《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ 94—2008進(jìn)行了修改，將原概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)統(tǒng)一改為單一的安全系數(shù)K，本次修訂采用安全系數(shù)K及樁基附加分項(xiàng)系數(shù)γf代替荷載分項(xiàng)系數(shù)和材料抗力分項(xiàng)系數(shù)，取消以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法。新舊《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》對(duì)于灌注樁基礎(chǔ)計(jì)算方法的主要區(qū)別見表1。

表1 新舊《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》對(duì)于灌注樁基礎(chǔ)計(jì)算方法的區(qū)別

DL/T 5219—2014規(guī)范中極限承載力Nk和Tkmax取標(biāo)準(zhǔn)值，DL/T 5219—2005規(guī)范中極限承載力N和T取設(shè)計(jì)值，兩者相差一個(gè)荷載分項(xiàng)系數(shù)1.35倍。

DL/T 5219—2014規(guī)范中通過基礎(chǔ)附加分項(xiàng)系數(shù)γf乘以標(biāo)準(zhǔn)值Nk和Tkmax將標(biāo)準(zhǔn)值變成設(shè)計(jì)值，γf對(duì)于懸垂塔取0.8，耐張轉(zhuǎn)角塔取1.25；

DL/T 5219—2014規(guī)范中承載力設(shè)計(jì)值通過標(biāo)準(zhǔn)值除以安全系數(shù)K(K=2)來變成設(shè)計(jì)值，DL/T 5219—2005規(guī)范則是通過標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)γs(γsp)來變成設(shè)計(jì)值，γs(γsp)對(duì)于懸垂塔取1.1，耐張轉(zhuǎn)角塔取1.6。

可以看出，較DL/T 5219—2005規(guī)范，DL/T 5219—2014規(guī)范中懸垂塔上拔極限承載力變成原來的0.593倍，耐張塔上拔極限承載力變成原來的0.926倍；懸垂塔下壓承載力設(shè)計(jì)值變?yōu)樵瓉淼?.55倍，耐張塔下壓承載力設(shè)計(jì)值變?yōu)樵瓉淼?.8倍；下壓拔極限承載力和上拔承載力設(shè)計(jì)值，由地質(zhì)條件、基礎(chǔ)自重等綜合決定。

(2)《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T 5219—2014與《架空送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5219—2005在計(jì)算樁水平承載力與位移時(shí)，新規(guī)范DL/T 5219—2014取消了對(duì)樁側(cè)土穩(wěn)定計(jì)算的內(nèi)容，舊版DL/T 5219—2005規(guī)范11.6.4條：對(duì)于單樁或基樁，應(yīng)按照式(1)進(jìn)行樁側(cè)土穩(wěn)定計(jì)算：

式中：φ、C分別為樁周土的內(nèi)摩阻角和粘聚力，取計(jì)算深度至設(shè)計(jì)地面各土層的加權(quán)平均值；γ為樁側(cè)土的有效重度，取計(jì)算深度至設(shè)計(jì)地面各土層的加權(quán)平均值；y為計(jì)算位置處深度；σy為樁側(cè)土壓力。

2 灌注樁基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果差異

(1)對(duì)于±800 kV輸電線路工程見表2～表5。

表2 Z30102AL砂類土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表3 J30102AL砂類土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表4 Z30102AL粘性土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表5 J30102AL粘性土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

(2)對(duì)于500 kV輸電線路工程見表6～表9。

表6 ZVC2砂類土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表7 JGC2砂類土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表8 ZVC2粘性土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表9 JGC2粘性土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

(3)對(duì)于220 kV輸電線路工程見表10～表13。

表10 GII-ZM2砂類土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表11 GII-JG2砂類土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表12 GII-ZM2粘性土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

表13 GII-JG2粘性土地質(zhì)條件下新舊規(guī)程工程量差別

通過比較可以看出，220 kV輸電線路工程，對(duì)于粘性土基礎(chǔ)，用《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T 5219—2014算出的工程量要比用《架空送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T 5219—2005的工程量多10%左右；砂類土基礎(chǔ)，對(duì)于直線塔，新舊規(guī)范算出的工程量相當(dāng)，對(duì)于轉(zhuǎn)角塔，新規(guī)范算出的工程量比舊規(guī)范多15%左右。

500 kV輸電線路工程，無論是粘性土基礎(chǔ)還是砂類土基礎(chǔ)，對(duì)于直線塔和轉(zhuǎn)角塔，新舊規(guī)范算出的工程量幾乎一樣。

±800 kV輸電線路工程，對(duì)于粘性土基礎(chǔ)，直線塔和轉(zhuǎn)角塔新規(guī)范算出的工程量比舊規(guī)范少5%左右；對(duì)于砂類土基礎(chǔ)，直線塔由于舊規(guī)范由于樁側(cè)向穩(wěn)定不滿足，需加大樁徑而是混凝土量增大很多，而轉(zhuǎn)角塔新規(guī)范算出的工程量比舊規(guī)范少5%左右。

3 結(jié)論

綜上，可以得出如下結(jié)論：

(1)對(duì)于220 kV輸電線路工程，《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T 5219—2014算出的本體工程量比用《架空送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T 5219—2005算出的工程量的大10%左右。

(2)對(duì)于500 kV輸電線路工程，《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T 5219—2014算出的本體工程量比用《架空送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T 5219—2005算出的工程量相當(dāng)。

(3)對(duì)于±800 kV輸電線路工程，《架空輸電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》DL/T 5219—2014算出的本體工程量比用《架空送電線路基礎(chǔ)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T 5219—2005算出的工程量少5%左右。