肖 堯, 李曙林, 尹俊杰, 姚學(xué)玲, 張先航

（1.空軍工程大學(xué) 航空工程學(xué)院，西安 710038；2.西安交通大學(xué) 電力設(shè)備電氣絕緣國家重點實驗室，西安 710049）

復(fù)合材料作為一種新興材料，與傳統(tǒng)金屬材料相比，具有優(yōu)異的比剛度和比強(qiáng)度，且抗腐蝕性和抗疲勞性強(qiáng)等優(yōu)點，在航空航天領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1-2]。與金屬材料相比，復(fù)合材料具有較低的導(dǎo)電性，其電阻率相比于傳統(tǒng)的金屬材料高出三個數(shù)量級，當(dāng)雷電擊中復(fù)合材料結(jié)構(gòu)飛機(jī)后，更加容易產(chǎn)生損傷。一旦遭到雷擊，流經(jīng)相同的雷電流，具有較高電阻率的碳纖維復(fù)合材料將比金屬產(chǎn)生更多的阻性熱，對復(fù)合材料產(chǎn)生嚴(yán)重的熱燒蝕損傷，致使材料結(jié)構(gòu)遭到嚴(yán)重破壞，進(jìn)而危及飛機(jī)飛行安全[3-5]。為了提高復(fù)合材料的抗雷擊性能，目前廣泛采用在復(fù)合材料表面鋪設(shè)金屬網(wǎng)箔、噴涂金屬涂層等方法，以增強(qiáng)復(fù)合材料表面電導(dǎo)率，達(dá)到防雷擊的效果[6]。

為了研究復(fù)合材料抗雷擊方式的具體防護(hù)效果，國內(nèi)外研究者已經(jīng)通過人工模擬雷電流裝置開展了實驗研究。Kawakami等[7]采用雷電流D波對含銅網(wǎng)防護(hù)700S/2510復(fù)合材料進(jìn)行了實驗，評估了銅網(wǎng)防護(hù)效果，并對雷擊損傷后的修補(bǔ)工藝進(jìn)行了研究。王富生等[8]采用雷電流A波和D波對0.1 mm和0.2 mm的局部噴鋁以及全噴鋁T700/3234復(fù)合材料進(jìn)行了雷電流沖擊實驗，對比分析了各自的損傷面積大小，得出0.2 mm厚度的鋁層比0.1 mm厚度的鋁層雷擊防護(hù)效果更好，全噴鋁比局部噴鋁雷擊防護(hù)效果更好。國內(nèi)學(xué)者對于不同防護(hù)形式雷擊的損傷模式和損傷機(jī)理也進(jìn)行了相關(guān)研究。

總體上碳纖維復(fù)合材料雷擊損傷實驗研究的文獻(xiàn)報道較少，主要側(cè)重于分析不同防護(hù)形式的雷擊防護(hù)效果[9-11]，但對某種具體防護(hù)形式能承受的極限雷電流強(qiáng)度的量化測定研究很少。本研究采用兩種雷電流波形，對含銅網(wǎng)與無銅網(wǎng)防護(hù)復(fù)合材料試件進(jìn)行模擬雷電流沖擊實驗，評估含銅網(wǎng)防護(hù)復(fù)合材料的雷擊防護(hù)效果，確定其能夠承受的最大雷電流強(qiáng)度門檻值。

1 雷電流直接效應(yīng)實驗

1.1 試件

針對碳纖維/環(huán)氧樹脂基復(fù)合材料雷電流直接效應(yīng)實驗的試件制備，國內(nèi)外還沒有相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)已有的文獻(xiàn)資料可知，在對復(fù)合材料雷擊損傷模式與雷擊損傷機(jī)理進(jìn)行研究時，主要參考碳纖維復(fù)合材料沖擊損傷測試和剩余壓縮強(qiáng)度測試的標(biāo)準(zhǔn) ASTM D7136 和 ASTM D7137 制備 150 mm ×100 mm的標(biāo)準(zhǔn)試件。同時，為了兼顧考察含雷擊損傷復(fù)合材料剩余拉伸強(qiáng)度，也參考GB/T 3354—2014定向纖維增強(qiáng)聚合物基復(fù)合材料拉伸性能試驗方法。

采用目前飛機(jī)上常用的復(fù)合材料制備試件。材料體系為T300碳纖維/3021環(huán)氧樹脂基單向結(jié)構(gòu)復(fù)合材料，其中，碳纖維體積分?jǐn)?shù)為60%。試件厚度為3.6 mm，單層厚度為0.15 mm，共計 24層，鋪層順序為[45/–45/0/90/90/–45/0/45/0/90/–45/45]S。試件包括兩種尺寸：一類為 150 mm × 100 mm（Type 1）；另一類為 250 mm × 45 mm（Type 2）。每類同時制備無銅網(wǎng)防護(hù)試件和含銅網(wǎng)防護(hù)試件。表面銅網(wǎng)防護(hù)層厚度為0.25 mm，銅絲網(wǎng)的網(wǎng)眼數(shù)為1100目，銅絲直徑0.25 mm，通過制備階段的共固化將銅網(wǎng)敷設(shè)于試件表面。試件如圖1所示。

圖1 碳纖維復(fù)合材料試件 （a-1）型號一無銅網(wǎng);（a-2）型號一含銅網(wǎng);（b-1）型號二無銅網(wǎng);（b-2）型號二含銅網(wǎng);Fig.1 Carbon fiber composite laminate specimen （a-1）Type 1 without copper wire mesh;（a-2）Type 1 with copper net;（b-1）Type 2 without copper wire mesh;（b-2）Type 2 with copper wire mesh

1.2 實驗設(shè)備及設(shè)置

雷電是一種十分劇烈的瞬間大氣放電現(xiàn)象，還是一種強(qiáng)電磁脈沖源，具有很大的能量，雷電放電時電壓會高達(dá)幾十上百萬伏特，電流則可能大致幾十萬安培，雷電流破壞作用強(qiáng)，具有很大的危險性。為了對雷電流在實驗室內(nèi)進(jìn)行模擬，常常采用沖擊電流發(fā)生器。沖擊電流發(fā)生器主要通過電容充/放電過程，實現(xiàn)對自然雷電的近似模擬。本研究采用西安交通大學(xué)電力電子專用設(shè)備研究所自主研發(fā)的模擬雷電流設(shè)備ICTS-A/D-200/100型沖擊電流發(fā)生器，原理如圖2所示。

圖2 沖擊電流實驗電路圖 Fig.2 Impact current test circuit

沖擊電流發(fā)生器主要由沖擊發(fā)生主回路、電容器恒壓充電裝置、去耦網(wǎng)絡(luò)箱、控制系統(tǒng)以及波形采集和微機(jī)數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)組成。

人工模擬雷電流實驗除了需要沖擊電流發(fā)生器之外還需要一個特殊的試件夾持平臺。因為人工雷電流所能達(dá)到的電氣參數(shù)指標(biāo)和自然雷電相仿，有時甚至高于自然雷電，會產(chǎn)生非常高的電壓和電流，雷擊損傷測試實驗的危險系數(shù)高、特殊性強(qiáng)，既要保證絕緣性又要保證電流的安全疏導(dǎo)和接地。本實驗所用夾具如圖3所示。

圖3 雷擊實驗專用夾具Fig.3 Special fixture for lightning strike test

實驗過程中，將試件固定在夾具上，為了盡可能減小試件與夾具之間的接觸電阻同時保證試件側(cè)邊等電位，在試件側(cè)邊涂覆導(dǎo)電銀膠。放電電極位于試件中心正上方，在實驗過程中，均保證試件與放電電極之間的距離為1 mm。

1.3 實驗方案

實驗方案如表1所示。

波形1是在標(biāo)準(zhǔn)雷電流A波基礎(chǔ)上模擬的小峰值電流，波形2是在標(biāo)準(zhǔn)雷電流D波基礎(chǔ)上模擬的小峰值電流。T1表示上升到90%峰值電流的時間，T2表示下降到50%峰值電流對應(yīng)的時間。由GJB3567—1999可知，當(dāng)波形表示電流時，其作用積分是電流傳遞能量的能力的度量，作用積分的計算公式為：

式中：i為所模擬的雷電流，是隨時間變化的函數(shù)；t為雷擊作用時間。

采用D9500型超聲掃描顯微成像系統(tǒng)檢測雷擊后的試件的損傷面積和損傷深度。

表1 雷擊防護(hù)效果評估實驗方案Table1 Test plan of evaluation for lightning strike protection effect

2 結(jié)果與分析

圖4為無銅網(wǎng)防護(hù)Type 1試件在波型1不同峰值電流作用下的雷擊損傷目視形貌以及超聲穿透式損傷掃描圖像，圖5為含銅網(wǎng)防護(hù)Type 1試件在波型1不同峰值電流作用下的雷擊目視損傷形貌以及局部損傷顯微放大圖。

由圖4可看出，同樣波形不同峰值雷電流造成的損傷不同，峰值越大，表觀損傷面積越大；試件表面雷擊點處存在明顯的碳纖維斷裂以及樹脂燒蝕痕跡，還存在一定的分層損傷，斷裂后的碳纖維束翹曲，沿表面45°方向分布，該分布與表層碳纖維鋪層方向一致，整體表觀損傷形貌呈菱形分布；透視損傷與表觀損傷對比，可發(fā)現(xiàn)透視損傷面積更大，因為鋪層的方向性，透視面積是每層沿各個方向的疊加。

圖4 無銅網(wǎng)防護(hù)Type1試件雷擊損傷 （a-1）波型1峰值電流51.2 kA作用后D3試件目視形貌;（a-2）圖（a-1）局部超聲穿透損傷掃描圖像;（b-1）波型1峰值電流79.2 kA作用后D4試件目視形貌;（b-2）圖（b-1）局部超聲穿透損傷掃描圖像Fig.4 Lightning damage of Type1 test pieces without copper wire mesh （a-1）visual lightning damage of D3 specimen after wave Type 1 at 51.2 kA peak current;（a-2）damage image of local ultrasonic penetrating scanning for Fig.（a-1）;（b-1）visual lightning damage of D4 specimen after wave Type 1 at 79.2 kA peak current;（b-2）damage image of local ultrasonic penetrating scanning for Fig.（b-1）;

由圖5（a）可以看出，雷擊后，試件D2表面銅網(wǎng)存在直徑約為40 mm的明顯燒蝕痕跡，對雷擊點處（Location B）采用KH-8700型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行觀察，發(fā)現(xiàn)雷擊附著點處的銅網(wǎng)有燒蝕痕跡，且存在輕微熔化現(xiàn)象，但試件處于完好狀態(tài)。與圖5（a）試件D3對比表明，當(dāng)雷電流波形參數(shù)為4.95/19.2 μs、峰值電流為 53.2 kA 時，厚度為 0.25 mm 的銅網(wǎng)能夠有效對復(fù)合材料進(jìn)行雷擊防護(hù)。

由圖5（b）可以看出，雷擊后，試件D5表面銅網(wǎng)同樣存在明顯燒蝕痕跡，在雷擊點處，銅網(wǎng)發(fā)生了破壞，對雷擊點（Location C）采用光學(xué)顯微鏡進(jìn)行觀察發(fā)現(xiàn)，在雷電流作用下，銅網(wǎng)發(fā)生了融化、斷裂，試件第一層裸露，通過進(jìn)一步放大觀察，可見裸露的第一層表面存在明顯的樹脂燒蝕痕跡，少量碳纖維裸露、斷裂，這表明雷電流開始產(chǎn)生損傷。與圖4（b）試件D4對比表明，當(dāng)雷電流波形參數(shù)為4.85/19.64 μs、峰值電流為 79.8 kA 時，厚度為 0.25 mm的銅網(wǎng)能夠有效對復(fù)合材料進(jìn)行防護(hù)，但由于雷擊點處的銅網(wǎng)已經(jīng)融化、斷裂，若繼續(xù)增加雷電流強(qiáng)度，銅網(wǎng)則不能繼續(xù)有效地對試件進(jìn)行防護(hù)。

圖5 含銅網(wǎng)防護(hù)試件雷擊后目視及光學(xué)顯微損傷形貌 （a-1）試件D2雷擊表觀損傷;（a-2）未損傷區(qū)域表面放大圖;（a-3）附著點損傷形貌放大圖（53.2 kA）;（b-1）試件D5雷擊表觀損傷;（b-2）位置C附著點損傷形貌放大圖;（b-3）位置E損傷形貌放大圖;（b-4）位置F損傷形貌放大圖;（b-5）位置D附著周圍損傷形貌放大圖（79.8 kA）Fig.5 Visual and optical microscopic damage morphologies of test pieces with copper wire mesh after lightning strike （a-1）surface lightning damage of Specimen D2;（a-2）enlarged morphology of undamaged surface area;（a-3）enlarged damage morphology of lightning attachment point（53.2 kA）（b-1）surface lightning damage of Specimen D5;（b-2 ）enlarged damage morphology of lightning attachment point location C;（b-3）enlarged damage morphology of location E;（b-4）enlarged damage morphology of location F;（b-5）enlarged damage morphology of lightning attachment surrounding location D（79.8 kA）

根據(jù)上述結(jié)果可知，當(dāng)峰值電流為53.2 kA時，銅網(wǎng)開始出現(xiàn)損傷；當(dāng)峰值電流提高至79.8 kA時，銅網(wǎng)完全損傷，且試件表層開始出現(xiàn)損傷。因此，對于厚度為0.25 mm的銅網(wǎng)，其能承受的波形1極限雷電流是參數(shù)為 T1/T2= 4.85/19.64 μs、峰值電流為79.8 kA的雷電流。當(dāng)雷電流強(qiáng)度超過該水平，試件會產(chǎn)生損傷。

通過超聲掃描顯微成像系統(tǒng)檢測得到的無銅網(wǎng)防護(hù)Type 1試件在不同峰值雷電流波形1作用下的損傷面積和損傷深度，試件D3損傷面積和損傷深度分別為 1785 mm2，0.63 mm，試件 D4 損傷面積和損傷深度分別為 3041 mm2，0.96 mm。而含銅網(wǎng)防護(hù)Type 1試件D2損傷面積和損傷深度為0，D5剛開始產(chǎn)生損傷，損傷深度與損傷面積也近似為0。因此銅網(wǎng)能對復(fù)合材料進(jìn)行有效的雷擊防護(hù)，并且防護(hù)效果明顯。

圖6為Type 2試件在電流波形2作用下的目視損傷形貌和超聲穿透式損傷掃描圖像。由超聲損傷檢測結(jié)果可知，試件Y-A-5在41.24 kA的波形2電流作用下，其損傷面積為2156.75 mm2；損傷深度為0.36 mm，而試件Y-A-8在41.67 kA的波形2電流作用下，其損傷面積小于100 mm2，且主要為表面銅網(wǎng)燒蝕，里層復(fù)合材料未損傷。試件Y-A-8雷擊實驗結(jié)果表明，對于0.25 mm厚的銅網(wǎng)，其能夠承受的波型2極限雷電流是參數(shù)為T1/T2= 26.76/193.83 μs、峰值電流為 41.67 kA 的雷電流，當(dāng)雷電流強(qiáng)度超過該值，將產(chǎn)生損傷。

對比表1中試件D5和Y-A-8試件雷電流參數(shù)，雖然波形不同，峰值電流不同，但其損傷均為表面銅網(wǎng)完全燒蝕，試件表面開始出現(xiàn)損傷。對比其作用積分值，兩者僅相差約7%。該對比結(jié)果表明，對于0.25 mm厚銅網(wǎng)，其能夠承受的最大雷電流強(qiáng)度存在一個門檻值，該門檻值可用作用積分來進(jìn)行表示，雷擊防護(hù)效果與試件尺寸無關(guān)，僅與作用積分有關(guān)，當(dāng)作用積分超過門檻值，則會出現(xiàn)損傷。0.25 mm厚銅網(wǎng)，其對應(yīng)作用積分門檻值約為85218 A2·s。

圖6 Type 2型試件雷擊損傷 （a-1）波型2峰值電流41.24 kA作用后Y-A-5試件目視形貌;（a-2）局部超聲穿透損傷掃描圖像;（b-1）波型2峰值電流41.67 kA作用后Y-A-8試件目視形貌;（b-2）局部超聲穿透損傷掃描圖像Fig. 6 Lightning damage of Type 2 test pieces （a-1）visual lightning damage of specimen Y-A-5 after wave Type 2 at 41.24 kA peak current;（a-2）damage image of local ultrasonic penetrating scanning for Fig. （a-1）;（b-1）visual lightning damage of specimen Y-A-8 after wave Type 2 at 41.67 kA peak current;（b-2）damage image of local ultrasonic penetrating scanning for Fig.（b-1）

3 結(jié)論

（1）表面覆有銅網(wǎng)能夠?qū)?fù)合材料層壓板進(jìn)行有效的雷擊防護(hù)。雷電流波形1作用下，尺寸為150 mm × 100 mm 的試件，無銅網(wǎng)防護(hù)的在51.2 kA時損傷面積和損傷深度分別為1785 mm2，0.63 mm，在79.2 kA時損傷面積和損傷深度分別為 3041 mm2，0.96 mm，有銅網(wǎng)防護(hù)試件同樣條件下，損傷深度與損傷面積都近乎為0；雷電流波型2 作用下，尺寸為 250 mm × 45 mm 的試件，無銅網(wǎng)防護(hù)的在 41.24 kA 時損傷面積為 2156.75 mm2；有銅網(wǎng)防護(hù)的在41.67 kA時損傷面積小于100 mm2。

（2）0.25 mm厚銅網(wǎng)能夠承受的最大雷擊強(qiáng)度存在一個門檻值，該門檻值可用作用積分來表示，當(dāng)作用積分超過門檻值，則會出現(xiàn)損傷。0.25 mm厚銅網(wǎng)，其對應(yīng)作用積分門檻值約為85218 A2·s。