鄒春生，李迎春，邱明，程蓓，周占生

(河南科技大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，河南 洛陽(yáng) 471003)

非晶碳膜因具有高硬度和優(yōu)異的減摩耐磨性能，應(yīng)用于刀具、模具、航空航天、電子、光學(xué)等領(lǐng)域[1-2]。對(duì)于長(zhǎng)期服役的運(yùn)動(dòng)件，要求固體潤(rùn)滑膜不僅需具備減摩抗磨能力，還需滿足長(zhǎng)壽命、可靠性的使用要求以及特殊工況下的應(yīng)急要求。例如國(guó)內(nèi)發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)規(guī)范中潤(rùn)滑油中斷的時(shí)間規(guī)定為30 s，飛機(jī)在飛行過(guò)程中遇到特殊情況需改變當(dāng)前的飛行姿態(tài)，調(diào)整為一些特殊姿態(tài)飛行(如俯沖、橫滾等)，導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部處于乏油環(huán)境中，而高速運(yùn)轉(zhuǎn)的零部件(如軸承、齒輪等)在潤(rùn)滑不充分的條件下極易被破環(huán)[3]。為了提高非晶碳膜在特殊工況下的服役性能，國(guó)內(nèi)外學(xué)者一直在對(duì)非晶碳膜的合成及其應(yīng)用進(jìn)行研究[4-5]，結(jié)果表明，摻雜化學(xué)元素是一種提高非晶薄膜性能的有效手段[6-7]。

現(xiàn)采用磁控濺射技術(shù)，制備無(wú)摻雜及摻雜Cr，WC的3種非晶碳膜，探究其在乏油條件下的摩擦學(xué)性能。

1 性能試驗(yàn)

1.1 樣品制備

基底選用P(100)型單晶硅片用于薄膜的微觀形貌觀察及物相分析；基底選用GCr15軸承鋼(φ30 mm×7.9 mm)用于薄膜的摩擦學(xué)性能測(cè)試。采用英國(guó)Teer公司的UDP-650磁控濺射設(shè)備制備無(wú)摻雜及摻雜Cr，WC的3種非晶碳膜(分別用a-C，a-C/Cr，a-C/WC表示)。該沉積系統(tǒng)具有4個(gè)對(duì)稱放置的濺射靶,2個(gè)對(duì)稱放置的石墨靶,1個(gè)WC靶和1個(gè)Cr靶，所有靶材的純度均大于99.9%。樣品在沉積薄膜前依次放入丙酮和無(wú)水乙醇中超聲清洗15 min，然后裝入樣品架。當(dāng)真空腔的真空度抽至1.0×10-3Pa時(shí)，通入Ar氣，并施加-500 V偏壓，利用輝光放電清洗樣品表面，除去樣品表面的氧化物及其他污染物；然后調(diào)整偏壓至-70 V，調(diào)節(jié)Cr靶電流為3.0 A，在基體表面沉積厚約0.3 μm的Cr過(guò)渡層，以提高薄膜與基體間的結(jié)合強(qiáng)度；最后根據(jù)需要制備的薄膜選擇打開或關(guān)閉濺射靶。具體鍍膜工藝參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 薄膜制備工藝參數(shù)Tab.1 Process parameters for preparation of thin films

1.2 試驗(yàn)設(shè)備及方法

采用JSM-5610LV型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察薄膜的斷面形貌。

采用D8ADVANCE型X射線衍射儀(XRD)對(duì)薄膜進(jìn)行物相分析,選用Cu靶Kα為射線源，設(shè)置步長(zhǎng)為0.02°，掃描速率為6 °/min，管壓為40 kV，管流為40 mA。

采用MFT-4000多功能材料表面性能測(cè)試儀測(cè)定薄膜與基體的臨界破壞載荷，加載范圍0～70 N,線性加載，加載速度1 000 N/min,劃痕長(zhǎng)度15 mm,以Lc評(píng)價(jià)薄膜與基體的結(jié)合力，并用LSM800型激光共聚焦顯微鏡觀察分析磨痕形貌。

采用HSR-2M型高速摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)測(cè)試薄膜的摩擦學(xué)性能，接觸方式采用球-盤式，對(duì)偶件選擇高精度直徑為6 mm的GCr15鋼球，軸向載荷為30 N，往復(fù)長(zhǎng)度為5 mm，滑動(dòng)速度分別為50，200 mm/s，環(huán)境溫度為20～25 C°。試驗(yàn)前，通過(guò)注射器每次移取2 mL的JET美孚Ⅱ號(hào)航空潤(rùn)滑油至薄膜表面，涂抹均勻后用橡膠片刮去多余的潤(rùn)滑油，人為制造乏油環(huán)境[8]，進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)。

采用精密傳感器采集摩擦副相對(duì)運(yùn)動(dòng)的摩擦力與正壓力，則摩擦因數(shù)為[9]

(1)

式中：Ft為摩擦力，N；Fa為軸向載荷，N。

采用LSM800型激光共聚焦顯微鏡測(cè)量磨痕的截面輪廓，磨損率為[10]

(2)

式中：W為磨損率，m3/(N·m)；S為截面輪廓面積，m2；l為往復(fù)長(zhǎng)度，m；L為磨損行程，m。

2 結(jié)果與討論

2.1 薄膜的截面形貌和物相分析

3種薄膜截面的SEM照片如圖1所示，3種薄膜均選用Cr過(guò)渡。由圖可知，a-C，a-C/Cr薄膜均為致密的無(wú)定形結(jié)構(gòu)(圖1a、圖1b)，表明Cr摻雜并未改變薄膜的致密結(jié)構(gòu)；a-C/WC薄膜存在明顯的柱狀結(jié)構(gòu)(圖1c)，導(dǎo)致薄膜表面的生長(zhǎng)出現(xiàn)了擇優(yōu)取向，使其沿著原有的柱狀結(jié)構(gòu)頂部繼續(xù)以垂直于基底表面的方向生長(zhǎng)。

圖1 薄膜截面的SEM照片F(xiàn)ig.1 SEM micrographs of cross section of thin films

3種薄膜的XRD圖譜如圖2所示(縱坐標(biāo)a.u.表示任意單位,下同)。由圖可知，a-C薄膜與a-C/Cr薄膜在低角度15°～30°之間出現(xiàn)了饅頭峰，表明薄膜中的C處于非晶形態(tài)[11],從衍射峰可以看出，薄膜中存在過(guò)渡層金屬碳化物、過(guò)渡層金屬Cr及基底Si的晶體；a-C/WC薄膜中除了出現(xiàn)Cr的衍射峰外，并未出現(xiàn)其他物相的衍射峰，表明該薄膜中C處于非晶形態(tài)，WC的摻雜致使薄膜產(chǎn)生的柱狀結(jié)構(gòu)干擾了金屬碳化物的形成。

圖2 薄膜的XRD圖譜Fig.2 XRD spectrum of thin films

2.2 薄膜的結(jié)合強(qiáng)度

3種薄膜劃痕測(cè)試聲發(fā)射信號(hào)隨加載力的變化曲線如圖3所示。由圖可知，a-C薄膜與基體的臨界破壞載荷為64.13 N，Cr的摻雜增大了薄膜與基體的臨界破壞載荷，達(dá)到66.08 N；WC的摻雜減小了薄膜與基體的臨界破壞載荷，僅為44.49 N，這是由于a-C/WC薄膜柱狀結(jié)構(gòu)會(huì)引起內(nèi)部團(tuán)簇之間的間隙較大，導(dǎo)致薄膜的臨界破壞載荷下降。

圖3 薄膜劃痕測(cè)試聲發(fā)射信號(hào)隨加載力的變化曲線Fig.3 Variation curves of acoustic emission signal for scratch test of thin films with load

2.3 薄膜的摩擦磨損性能

3種非晶碳膜試樣在軸向載荷30 N、滑動(dòng)速度50 mm/s下的磨損率如圖4所示。由圖可知，無(wú)薄膜試樣的磨損率為1.16×10-14m3/(m·N)，磨損最嚴(yán)重；a-C薄膜的磨損率為1.23×10-17m3/(m·N)，a-C/Cr薄膜的磨損率為1.05×10-17m3/(m·N)，摻雜Cr可以減小薄膜的磨損率；a-C/WC薄膜的磨損率為2.31×10-17m3/(m·N)，摻雜WC增加了薄膜的磨損率；對(duì)比無(wú)薄膜試樣的磨損率可知，3種薄膜均具有較優(yōu)的抗磨性能。

圖4 薄膜磨損率Fig.4 Wear rate of thin films

3種薄膜在軸向載荷30 N、不同滑動(dòng)速度下摩擦因數(shù)的變化曲線如圖5所示。由圖5a可知，無(wú)薄膜試樣的摩擦因數(shù)很大，摩擦僅持續(xù)了880 s，鋼球與試樣就進(jìn)入嚴(yán)重磨損階段，摩擦因數(shù)急劇上升。a-C薄膜摩擦因數(shù)曲線波動(dòng)較大，其穩(wěn)定狀態(tài)下的平均摩擦因數(shù)為0.096，a-C/Cr薄膜的摩擦因數(shù)曲線波動(dòng)很小，其穩(wěn)定狀態(tài)下的平均摩擦因數(shù)為0.116。a-C/WC薄膜的摩擦因數(shù)曲線波動(dòng)也很大，其穩(wěn)定狀態(tài)下平均摩擦因數(shù)為0.148。由圖5b可知，a-C/Cr及a-C/WC的摩擦曲線波動(dòng)較小，3種薄膜在磨損后期都出現(xiàn)了摩擦因數(shù)突然增大的現(xiàn)象，說(shuō)明3種薄膜均被磨破。對(duì)比圖5a可知，3種薄膜的摩擦因數(shù)均隨著滑動(dòng)速度的增大而明顯下降，這主要是由于非晶碳膜在摩擦熱和摩擦力共同作用下會(huì)發(fā)生石墨化轉(zhuǎn)變，使非晶態(tài)的碳均勻穩(wěn)定地轉(zhuǎn)化為晶態(tài)石墨[12,15]，顯著降低摩擦過(guò)程中的摩擦因數(shù)。從磨損時(shí)長(zhǎng)可以看出Cr摻雜提高了薄膜的壽命，而WC摻雜降低了薄膜的壽命。

圖5 不同滑動(dòng)速度下薄膜摩擦因數(shù)曲線Fig.5 Friction coefficient curves of thin films under different sliding speeds

試樣在軸向載荷30 N、滑動(dòng)速度50 mm/s下的磨痕形貌照片如圖6所示。由圖可知，無(wú)薄膜試樣磨損嚴(yán)重、磨痕寬度最大且存在明顯的犁溝，發(fā)生嚴(yán)重的黏著磨損，并伴有一定的磨粒磨損(圖6a)；a-C薄膜試樣的磨痕寬度最小且無(wú)明顯剝落坑出現(xiàn)，發(fā)生輕微的黏著磨損(圖6b)；a-C/Cr薄膜的磨痕寬度較a-C薄膜的大(圖6c)，這是由于Cr摻雜具有軟化非晶碳膜的作用[13-14]，在相同載荷下，接觸區(qū)域較大，薄膜中出現(xiàn)少量的剝落坑，發(fā)生輕微的疲勞磨損，這也為轉(zhuǎn)化的晶態(tài)石墨提供了一定的存儲(chǔ)空間，保證在摩擦過(guò)程中持續(xù)提供潤(rùn)滑劑；a-C/WC薄膜的磨痕寬度在3種薄膜中最大(圖6d)，其臨界破壞載荷較低，在反復(fù)應(yīng)力的作用下易從基體上脫落，導(dǎo)致較大塊狀剝落現(xiàn)象，發(fā)生較嚴(yán)重的疲勞磨損，使摩擦因數(shù)變化較大。

圖6 薄膜磨痕形貌照片F(xiàn)ig.6 Micrographs of worn morphology of thin films

3 結(jié)論

1)在乏油環(huán)境下，a-C/Cr薄膜的摩擦學(xué)性能最優(yōu)，a-C/WC薄膜的摩擦學(xué)性能最差。

2)在乏油環(huán)境下，適當(dāng)提高轉(zhuǎn)速可以促進(jìn)非晶碳膜石墨化，起到固體潤(rùn)滑作用，從而降低薄膜的摩擦因數(shù)。

3)摻雜Cr提高了薄膜與基體的結(jié)合力，降低了薄膜的磨損程度，而摻雜WC使薄膜與基體的結(jié)合力下降，加劇了薄膜磨損的程度。