方凱

摘要： 在復(fù)雜地質(zhì)條件下隧道施工中，圍巖大變形已成為困擾地下工程界的一個(gè)重大問(wèn)題，特別是變質(zhì)片巖長(zhǎng)大隧道，圍巖破碎且遇水軟化膨脹、變形破壞形式多樣、累計(jì)變形量大、變形速率高、持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)、圍巖破壞范圍大引發(fā)的涌水突泥等諸多因素，隧道施工工藝更加復(fù)雜，難度更大。本文通過(guò)對(duì)湖北省十房高速公路通省隧道變形特點(diǎn)在施工過(guò)程中對(duì)變質(zhì)片巖大變形施工防治技術(shù)進(jìn)行小結(jié)，建立了一套變質(zhì)巖區(qū)隧道從開(kāi)挖到初期支護(hù)大變形防治的施工工藝，實(shí)現(xiàn)類似圍巖的安全快速施工。

Abstract： In the tunnel construction under complex geological conditions， the large deformation of surrounding rock has become a major problem that plagues the underground engineering community， especially the metamorphic schist tunnel. Because the surrounding rock is broken and softened with water， the forms of deformation and destruction are various， the accumulated deformation is large， the deformation rate is high， and the duration is long， and the large destruction of surrounding rock cause the water inrush and mud outburst， the tunnel construction process is more complex and more difficult. This article summarizes the prevention and control technology of metamorphic schist large deformation during the construction process of the tunnel deformation characteristics of Hubei Provincial Shifang Expressway， to achieve safe and rapid construction similar to surrounding rock.

關(guān)鍵詞： 變質(zhì)片巖；隧道；防治技術(shù)

Key words： modified schist；tunnel；prevention and control technology

中圖分類號(hào)：U455 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-4311（2018）18-0166-04

0 引言

隨著經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和我國(guó)基礎(chǔ)建設(shè)步伐的加快，隧道工程的規(guī)模、數(shù)量及復(fù)雜程度均顯著增加，圍巖大變形已成為困擾地下工程界的一個(gè)重大問(wèn)題。特別是變質(zhì)片巖長(zhǎng)大隧道，圍巖破碎且遇水軟化膨脹、變形破壞形式多樣、累計(jì)變形量大、變形速率高、持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)、圍巖破壞范圍大引發(fā)的涌水突泥等地質(zhì)災(zāi)害多。通省隧道是湖北省骨架公路網(wǎng)中迄今為止最長(zhǎng)的變質(zhì)片巖隧道，是十房高速公路“第一難隧道”。隧道Ⅳ、Ⅴ級(jí)圍巖占比高達(dá)99.6%，揭示圍巖最大變形量高達(dá)1220mm，施工過(guò)程中多次發(fā)生拱頂坍塌、涌水突泥等地質(zhì)災(zāi)害，該隧道歷時(shí)6年修建完工。本文通過(guò)湖北省十房高速公路通省隧道變形特點(diǎn)在施工過(guò)程中對(duì)變質(zhì)片巖大變形施工防治技術(shù)進(jìn)行小結(jié)，結(jié)合傳統(tǒng)施工方法特點(diǎn)及難點(diǎn)，對(duì)開(kāi)挖方法和施工工藝做了相應(yīng)的改進(jìn)，在此基礎(chǔ)上完成了對(duì)原設(shè)計(jì)支護(hù)參數(shù)的優(yōu)化，制定與通省隧道變質(zhì)片巖地質(zhì)條件相適應(yīng)的開(kāi)挖與加固措施，建立了一套變質(zhì)巖區(qū)隧道從開(kāi)挖到初期支護(hù)大變形防治的施工工藝，為通省隧道后續(xù)施工提供了有益指導(dǎo)，通過(guò)對(duì)變質(zhì)片巖大變形隧道施工防治的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)和提煉，對(duì)今后類似隧道工程施工的技術(shù)水平控制、保障施工安全起到重要作用。

1 變質(zhì)片巖隧道大變形開(kāi)挖方法

1.1 開(kāi)挖方法的對(duì)比 變質(zhì)片巖隧道圍巖變形存在明顯的個(gè)性特征，且隧道圍巖強(qiáng)度低、巖體破碎、自穩(wěn)性差，隧道施工極易產(chǎn)生較大塑性變形，且變形速率非?？?，變形長(zhǎng)時(shí)間不能趨于穩(wěn)定，最終導(dǎo)致初支破壞，二襯開(kāi)裂，無(wú)法保證結(jié)構(gòu)安全。

針對(duì)上述情況，通省隧道在施工過(guò)程中依次采用上下臺(tái)階預(yù)留核心土法、臨時(shí)仰拱輔助工法、CRD法等方法，但效果仍不明顯，究其原因主要在于：①上下臺(tái)階法施工雖然整體速度較快，能減小對(duì)圍巖擾動(dòng)次數(shù)，變形相對(duì)較小，但臺(tái)階開(kāi)挖斷面面積過(guò)大，掌子面圍巖更容易失穩(wěn)坍塌，施工安全性差。②臨時(shí)仰拱輔助工法是在臺(tái)階法基礎(chǔ)上增加臨時(shí)仰拱，但由于該隧道圍巖壓力較大，臨時(shí)仰拱在未達(dá)到拆除條件時(shí)，就已經(jīng)發(fā)生隆起破壞。另外，臨時(shí)仰拱的安裝與拆除過(guò)程較慢，尤其是在增加縱向連接和噴射混凝土后耗時(shí)更長(zhǎng)，不利于控制圍巖變形。③CRD法在一般的軟弱圍巖隧道中較為常見(jiàn)，一方面有利于隧道穩(wěn)定，另一方面施工相對(duì)安全，但施工臨時(shí)支護(hù)較多，周期較長(zhǎng)。因通省隧道圍巖在兼有一般軟弱圍巖特性之外，圍巖變形速率快且無(wú)法穩(wěn)定是其突出問(wèn)題，經(jīng)監(jiān)測(cè)，圍巖下沉及收斂平均約30mm/d，且呈線性增長(zhǎng)。在運(yùn)用CRD法后，變形依舊嚴(yán)重，且由于工序轉(zhuǎn)換較為復(fù)雜，數(shù)月沒(méi)有進(jìn)度。經(jīng)綜合分析和現(xiàn)場(chǎng)施做，項(xiàng)目總結(jié)出三臺(tái)階預(yù)留核心土臨時(shí)橫撐法施工，既保證了及時(shí)成環(huán)減緩變形的速率，也便于在后續(xù)施工中的拆除及重復(fù)利用次數(shù)，確保了二次襯砌的緊跟施工，解決了變形不能趨于穩(wěn)定且時(shí)間過(guò)長(zhǎng)的問(wèn)題。

1.2 三臺(tái)階預(yù)留核心土臨時(shí)橫撐法 大變形地段施工應(yīng)嚴(yán)格遵循“管超前、短進(jìn)尺、弱爆破、強(qiáng)支護(hù)、快封閉、勤量測(cè)”的原則使用合理的施工方法，兩臺(tái)階法施工過(guò)程中，由于通省隧道變質(zhì)片巖自穩(wěn)性極差，臺(tái)階高度過(guò)大且循環(huán)時(shí)間及臺(tái)階長(zhǎng)度影響整體成環(huán)時(shí)間，對(duì)變形難以控制，較大地增加了坍塌及初期支護(hù)置換的可能性，經(jīng)綜合分析和現(xiàn)場(chǎng)施做，三臺(tái)階預(yù)留核心土臨時(shí)橫撐法施工，既保證了及時(shí)成環(huán)減緩了變形的速率，也便于中、下臺(tái)階及仰拱的施工過(guò)程中的快速拆除及重復(fù)利用次數(shù)。

三臺(tái)階預(yù)留核心土臨時(shí)橫撐法在施工上臺(tái)階過(guò)程中設(shè)置臨時(shí)橫向鋼支撐，對(duì)上臺(tái)階初期支護(hù)臨時(shí)成環(huán)減緩變形速率，有效地抑制變形。施工過(guò)程中嚴(yán)格控制上、中、下臺(tái)階的高度和臺(tái)階長(zhǎng)度，同時(shí)要確保掌子面距離仰拱和二次襯砌的安全距離，仰拱施工通過(guò)自制鋼棧橋過(guò)渡，有利于各工序作業(yè)時(shí)的銜接空間。根據(jù)圍巖地質(zhì)情況和規(guī)范要求，合理確定循環(huán)進(jìn)尺。具體施工參數(shù)如圖1、2所示。

2 變質(zhì)片巖隧道大變形段初期支護(hù)參數(shù)優(yōu)化

通省隧道在按原設(shè)計(jì)支護(hù)參數(shù)施工完成后出現(xiàn)環(huán)向和拱頂貫通的縱向裂縫，隨后出現(xiàn)大面積的侵限，換拱之后變形仍持續(xù)增大。在這種情況下現(xiàn)行的兩個(gè)常規(guī)做法是增大預(yù)留變形量和提前施做二次襯砌。鑒于施做二襯支護(hù)需要一定時(shí)間，在此段時(shí)間內(nèi)換拱后的隧道仍有侵限的可能；即便換拱后支護(hù)結(jié)構(gòu)未侵限，二襯能否承擔(dān)相應(yīng)的壓力，后期安全儲(chǔ)備是否充足仍未可知。

為有效地預(yù)防和限制圍巖的大變形，以保證隧道安全穩(wěn)定、加快施工進(jìn)度。為此，項(xiàng)目通過(guò)實(shí)踐對(duì)初期支護(hù)的施工參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，采用強(qiáng)化鋼支撐與噴射混凝土來(lái)增加支護(hù)剛度。具體方案如下：

2.1 噴射混凝土優(yōu)化

2.1.1 適當(dāng)增加噴射混凝土厚度

不同厚度的噴射混凝土支護(hù)下圍巖位移變化差別明顯，因此適當(dāng)增加噴射混凝土厚度可以發(fā)揮噴射混凝土的功能：支撐作用、“卸載”作用、填平補(bǔ)強(qiáng)圍巖、隔絕作用、傳遞分配外力、間接提高圍巖中的環(huán)向力，提高初期支護(hù)組合拱的質(zhì)量，增強(qiáng)組合拱的支撐能力。通省隧道在現(xiàn)場(chǎng)施工中針對(duì)變質(zhì)片巖V級(jí)圍巖地段噴射混凝土厚度原設(shè)計(jì)10cm優(yōu)化至10cm、12cm、15cm三種厚度，有效地預(yù)防緩解了在變質(zhì)片巖V級(jí)圍巖地段變形速率有差異的三種情況，保證了隧道施工的安全。

2.1.2 改良噴射混凝土性能

在通省隧道施工中出現(xiàn)的初期支護(hù)大變形過(guò)程中變形范圍出現(xiàn)環(huán)向、縱向裂縫，鋼筋網(wǎng)片連接處拉斷等現(xiàn)象，經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)分析實(shí)踐，對(duì)噴射混凝土的抗壓、抗拉性能進(jìn)行了加強(qiáng)，通過(guò)噴射聚丙烯網(wǎng)狀纖維混凝土和原設(shè)計(jì)普通混凝土進(jìn)行了試驗(yàn)對(duì)比（見(jiàn)表1），聚丙烯網(wǎng)狀纖維混凝土改變了混凝土的抗拉伸性能，提高了混凝土的韌性及變形能力，在變形段應(yīng)用過(guò)程中有效控制了混凝土裂縫發(fā)展，特別是邊墻和拱部處縱向裂縫的產(chǎn)生，提高整體的支護(hù)能力，緩解了隧道初期支護(hù)的變形發(fā)展。

2.2 強(qiáng)化鋼支撐 在軟巖支護(hù)中，一般通過(guò)加大鋼支撐的截面積、型鋼拱架替代格柵拱架來(lái)提高初期支護(hù)的剛度和強(qiáng)度。在處理通省隧道軟巖大變形施工時(shí)，往往還需要加大鋼支撐的截面積、加密其間距來(lái)提高支護(hù)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度。

通省隧道原設(shè)計(jì)中鋼拱架的支護(hù)選擇HW150型鋼拱架、Φ25鋼筋格柵拱架和Φ22鋼筋格柵拱架三種類型。在現(xiàn)場(chǎng)使用過(guò)程中對(duì)V級(jí)圍巖變形速率較大地段將原設(shè)計(jì)HW150型鋼拱架優(yōu)化HW175型鋼拱架；IV級(jí)圍巖變形速率較大地段將原設(shè)計(jì)Φ25鋼筋格柵拱架和Φ22鋼筋格柵拱優(yōu)化為I16和I14工字鋼。

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐，在同樣情況下加大型號(hào)后的型鋼拱架和替代的鋼拱架支護(hù)位移量較原設(shè)計(jì)支護(hù)要?。辉谧冃嗡俾蚀蠹暗刭|(zhì)情況差的情況下使用都起到了良好的效果。

2.3 加強(qiáng)鎖腳錨桿 在隧道輔助施工措施施工時(shí)，鎖腳錨桿（管）不同的型號(hào)、長(zhǎng)度、角度、數(shù)量、注漿工藝、注漿材料、施工時(shí)間均會(huì)影響圍巖的變形速度。如何通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定輔助施工措施的技術(shù)參數(shù)，最大限度地抑制隧道圍巖變形是鎖腳錨桿施工的難點(diǎn)和重點(diǎn)。

現(xiàn)場(chǎng)采用原設(shè)計(jì)和優(yōu)化后的對(duì)比方案進(jìn)行試驗(yàn)，將原設(shè)計(jì)的Ф22鎖腳錨桿與優(yōu)化后的Ф42鎖腳導(dǎo)管以及長(zhǎng)度、注漿材料、位置等因素對(duì)圍巖變形的控制效果進(jìn)行了對(duì)比，通過(guò)對(duì)比分析可以看出：①優(yōu)化后Ф42鎖腳導(dǎo)管對(duì)初支變形的抑制作用較為有效，可以使收斂速率減小一半以上，特別是對(duì)控制各臺(tái)階開(kāi)挖時(shí)周邊巖體坍塌效果明顯；②通過(guò)對(duì)單液漿與雙液漿注漿效果的對(duì)比，施工中應(yīng)盡量選擇水泥水玻璃雙液漿，以減少漿液中水對(duì)圍巖的軟化作用；③軟弱圍巖條件下，施工角度應(yīng)設(shè)置在20～25°之間為宜。

3 變質(zhì)片巖隧道大變形不規(guī)則段拋物線形錨桿支護(hù)法

片巖隧道經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)巖層結(jié)構(gòu)偏壓，特別是片理面發(fā)育的薄層狀片巖隧道經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)垂直于片理面的彎曲、張裂與折斷，沿著片理面的滑移而產(chǎn)生偏壓，而產(chǎn)生大變形。

通省隧道在施工中經(jīng)常發(fā)生大變形破壞偏向隧道初期支護(hù)線路左側(cè)的的情況。大變形時(shí)，垂直于片理面的錨桿被拉斷，平行于片理面的錨桿隨巖體一起沿著片理面滑出，可以看出錨桿垂直于片理面的作用比平行于片理面的作用大。項(xiàng)目根據(jù)隧道不同位置變形量不等的情況通過(guò)拋物線形設(shè)置錨桿的工法，針對(duì)性地局部增長(zhǎng)錨桿、改變錨桿的方向，有效地抑制了變質(zhì)片巖隧道經(jīng)常出現(xiàn)的巖層結(jié)構(gòu)偏壓所產(chǎn)生的變形破壞。

3.1 拋物線錨桿法方案思路 變質(zhì)片巖隧道大變形中的擾動(dòng)損傷、持續(xù)變形劣化、水劣化，主要是對(duì)圍巖塑性圈的圍巖損傷劣化，使圍巖彈性模量E、黏聚力c、內(nèi)摩擦角？準(zhǔn)等物理力學(xué)性能劣化降低，使圍巖的自穩(wěn)能力降低，進(jìn)而產(chǎn)生大變形，其過(guò)程表現(xiàn)為：開(kāi)挖→應(yīng)力調(diào)整→變形、局部破壞，產(chǎn)生塑性圈、松動(dòng)圈→圍巖損傷劣化→再次調(diào)整→再次變形→較大范圍破壞→大變形。從其過(guò)程表現(xiàn)認(rèn)識(shí)到圍巖的大變形破壞是漸進(jìn)式逐次發(fā)展的，針對(duì)在施工中經(jīng)常發(fā)生大變形破壞偏向隧道初期支護(hù)線路左側(cè)的情況通過(guò)拋物線錨桿法調(diào)節(jié)下錨桿支護(hù)的布置方式。如圖3所示，從而達(dá)到抑制產(chǎn)生變形破壞的松動(dòng)圈繼續(xù)發(fā)展，使圍巖強(qiáng)度得到提高，自承能力得到發(fā)揮，從而達(dá)到控制隧道圍巖變形的目的。

3.2 松動(dòng)圈測(cè)試

3.2.1 測(cè)試設(shè)備

本次測(cè)試采用跨孔超聲檢測(cè)儀和超聲波測(cè)試技術(shù)，也是圍巖松動(dòng)圈測(cè)試的最常用的一種方法，操作方便、快捷、經(jīng)濟(jì)。通過(guò)測(cè)出距施工圍巖段落表面巖體不同深度的波速值，再結(jié)合地質(zhì)資料共同分析，從而預(yù)判出隧道的圍巖松動(dòng)圈厚度。

3.2.2 測(cè)試方案

試驗(yàn)段落布置2個(gè)間距30m的觀測(cè)斷面；每個(gè)觀測(cè)斷面布置兩組分別位于隧道兩幫的測(cè)孔，測(cè)孔間距100-120cm，孔深600cm，孔徑60mm，探頭直徑40mm，如圖4所示。

3.2.3 測(cè)試結(jié)果分析

超聲波測(cè)試結(jié)果如圖5所示，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)每組測(cè)孔進(jìn)行了兩次超聲波測(cè)試，圖示為每組測(cè)控兩次超聲波測(cè)試聲波與深度變化曲線。

第一組測(cè)孔兩次測(cè)試結(jié)果曲線整體走勢(shì)一致，第一次測(cè)試中，在測(cè)控深度小于1.6時(shí)，聲波速度從2123m/s逐漸下降到1767m/s，隨后緩慢增大，直至測(cè)孔深度為3.6m，逐步趨于穩(wěn)定，波速在2600m/s上下浮動(dòng)，第二次測(cè)試中，聲波波速變化幅度較第一次大，在2.3m左右波速降至最低，后突升至2290m/s，直至孔深為4m以后，在2600m/s上下浮動(dòng)，可判斷圍巖在1.5～2.5m處圍巖條件較差，圍巖較破碎，松動(dòng)圈半徑在4m左右。第三組測(cè)孔與第一組測(cè)孔類似，聲波波速變化幅度較大，第一次測(cè)試聲波波速基本呈增長(zhǎng)的趨勢(shì)，從1522m/s增至2691m/s，在孔深4.5m以后聲波波速浮動(dòng)較小，穩(wěn)定在2630m/s左右，第二次測(cè)試大致呈先減后增而后穩(wěn)定的變化趨勢(shì)，在孔深為2.4m時(shí)波速為最低，4.5m以后聲速變化較小，基本呈穩(wěn)定趨勢(shì)，此組測(cè)孔測(cè)試結(jié)果顯示松動(dòng)圈半徑在4.5m左右。

第二組與第四組變化規(guī)律相似，數(shù)據(jù)突變概率較小，第二組測(cè)孔測(cè)試結(jié)果顯示在孔深大于4m時(shí)，聲速變化較小，第四組數(shù)據(jù)則在3.5m以后趨于穩(wěn)定，圍巖受擾動(dòng)較小。

對(duì)上述測(cè)試結(jié)果進(jìn)行分析研究，可以認(rèn)為通省隧道左線ZK116 + 885～ ZK116+915段圍巖松動(dòng)圈厚度大約為3.5～4.5m。

3.3 拋物線形錨桿布置取值確定 從松動(dòng)圈試驗(yàn)中得出的結(jié)論可以擬通省隧道在施工過(guò)程中的松動(dòng)圈范圍為3.5～4.5m，在施工中經(jīng)常發(fā)生大變形破壞偏向隧道初期支護(hù)線路左側(cè)的情況，拋物線錨桿設(shè)置長(zhǎng)度穿過(guò)松動(dòng)圈擬采用最短錨桿為5m，針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)變形速率破壞最大處即為拋物線頂點(diǎn)，擬采用最長(zhǎng)錨桿為6m，V級(jí)圍巖地段未受到變形破壞處設(shè)計(jì)錨桿長(zhǎng)度為3m，由此3處長(zhǎng)度、位置的確定可得出此破壞范圍加強(qiáng)錨桿的拋物線形y=ax2+bx+c，具體布設(shè)形式如圖6所示。

圖6中隧道中心線和起拱線分別為拋物線形的X軸和Y軸，圖中拋物線形上任意一點(diǎn)對(duì)應(yīng)的錨桿長(zhǎng)度L2計(jì)算方法如下：其中根據(jù)隧道設(shè)計(jì)斷面尺寸可知L1、X1、Y1的數(shù)值，可計(jì)算出拋物線形中X2、Y2的關(guān)系為Y2=Y1*X2/X1，將Y2代入拋物線公式可求解出X2數(shù)值，反之可求解出Y2，然后根據(jù)勾股定理可求解出L的數(shù)值。

由此可算出L2=L-L1。

3.4 拋物線形錨桿施工參數(shù) 在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，隧道單側(cè)變形破壞地段經(jīng)常出現(xiàn)錨桿拉斷、崩開(kāi)等現(xiàn)象，課題組在拋物線形錨桿施工段采用Ф25中空注漿錨桿，相對(duì)于普通砂漿錨桿來(lái)說(shuō)中空注漿錨桿的錨固質(zhì)量更好、中空桿體有更好的剛度和抗剪強(qiáng)度、中空錨桿桿體大螺距螺紋結(jié)構(gòu)增加了錨桿體與注漿材料的粘接面積從而提高了錨固力。注漿完成后使圍巖整體強(qiáng)度提高，結(jié)合初期支護(hù)達(dá)到整體受力，達(dá)到了抑制變形破壞松動(dòng)圈的繼續(xù)發(fā)展。

4 變質(zhì)片巖隧道大變形初期支護(hù)加強(qiáng)技術(shù)

4.1 適度加大開(kāi)挖預(yù)留變形量 通過(guò)二次襯砌施工前初期支護(hù)變形的監(jiān)控量測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，適當(dāng)加大在洞身開(kāi)挖時(shí)拱部和邊墻部位的預(yù)留變形量，預(yù)留出初期支護(hù)變形的空間，保證二襯施工時(shí)足夠的厚度。預(yù)留量根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)靈活掌握，拱部范圍宜控制在40～60cm，邊墻范圍宜控制在20～40cm。

4.2 加大超前支護(hù)的縱向搭接長(zhǎng)度 隧道常規(guī)的超前支護(hù)采用小導(dǎo)管和錨桿，施工過(guò)程中通過(guò)加長(zhǎng)兩環(huán)的搭接長(zhǎng)度，使得超前支護(hù)的棚護(hù)受力提高，從而緩解圍巖變形速率保證初期支護(hù)完成前的施工安全性，在通省隧道施工中效果明顯。

4.3 加強(qiáng)初期支護(hù)拱架控制 鋼拱架是初期支護(hù)的重要環(huán)節(jié)，鋼拱架成環(huán)聯(lián)接處是薄弱環(huán)節(jié)，通過(guò)增加鎖腳的數(shù)量及長(zhǎng)度，有效提高了鋼拱架的整體支撐能力，同時(shí)控制鎖腳打設(shè)角度，宜在20～30°；鋼拱架節(jié)點(diǎn)受力處薄弱部位在施工中加大聯(lián)接鋼板的尺寸和厚度，增加聯(lián)接處的剛度；加強(qiáng)剛拱架縱向連接，采用型鋼、鋼板等替代鋼筋連接，提高拱架之間的抗彎、抗扭性能，提高初期支護(hù)剛拱架的整體受力，有效緩解變形速率。

4.4 初期支護(hù)及時(shí)成環(huán) 變質(zhì)片巖隧道施工段落，初期支護(hù)變形尤為明顯，初期支護(hù)及時(shí)成環(huán)是抑制變形的最有效手段，在多臺(tái)階施工工藝中，各臺(tái)階通過(guò)臨時(shí)支撐形成臨時(shí)仰拱及時(shí)成環(huán)加強(qiáng)初期支護(hù)的整體受力，加強(qiáng)開(kāi)挖后圍巖變形的穩(wěn)定性。

5 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)變質(zhì)片巖隧道大變形特性的認(rèn)識(shí)， 結(jié)合傳統(tǒng)施工方法特點(diǎn)及難點(diǎn)，對(duì)開(kāi)挖方法和施工工藝做了相應(yīng)的改進(jìn)，在此基礎(chǔ)上完成了對(duì)原設(shè)計(jì)支護(hù)參數(shù)的優(yōu)化，制定與變質(zhì)片巖隧道地質(zhì)條件相適應(yīng)的開(kāi)挖與加固措施，建立了一套變質(zhì)巖區(qū)隧道從開(kāi)挖到初期支護(hù)大變形防治的施工工藝，為通省隧道后續(xù)施工提供了有益指導(dǎo)，通過(guò)對(duì)變質(zhì)片巖大變形隧道施工防治的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)和提煉，對(duì)今后類似隧道工程施工的技術(shù)水平控制、保障施工安全起到重要作用。

參考文獻(xiàn)：

[1]陳乃明，劉寶琛.塊體理論的發(fā)展[J].礦冶工程，1993（04）.

[2]石根華.巖體穩(wěn)定分析的幾何方法[J].中國(guó)科學(xué)，1981（04）.

[3]石根華.巖體穩(wěn)定分析的赤平投影方法[J].中國(guó)科學(xué)，1977（03）.