(上海理工大學(xué)制冷與低溫工程研究所 上海 200093)

直流變轉(zhuǎn)速壓縮機(jī)(以下簡(jiǎn)稱變頻壓縮機(jī))因頻率調(diào)節(jié)范圍大、工作效率高等特點(diǎn)，逐漸得到推廣使用。在變頻壓縮機(jī)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，壓縮機(jī)頻率及吸氣口制冷劑狀態(tài)變化較為復(fù)雜，導(dǎo)致在不同運(yùn)行工況下壓縮機(jī)性能的多變性。對(duì)此進(jìn)行特性分析并建立壓縮機(jī)模型是研究的熱點(diǎn)。

林恩新等[1]建立了變吸氣狀態(tài)的準(zhǔn)動(dòng)態(tài)壓縮機(jī)模型。結(jié)果表明穩(wěn)定工況時(shí)，模型計(jì)算所得的質(zhì)量流量和輸入功率與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)誤差小于5%；開(kāi)機(jī)非穩(wěn)定工況時(shí)，誤差小于10%。沈希等[2]分析了實(shí)驗(yàn)結(jié)果，采用灰箱方法，將控制模型中的主要參數(shù)多項(xiàng)式化，建立壓縮機(jī)制冷量和功耗與吸排氣壓力之間的函數(shù)關(guān)系，表明模型吻合性較好。任峰等[3]提出用蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的二元二次方程建立壓縮機(jī)性能模型，并通過(guò)樣機(jī)測(cè)試驗(yàn)證了模型的可靠性。

馬一太等[4]對(duì)幾種容積式制冷壓縮機(jī)進(jìn)行了計(jì)算，分析了在相同冷凝溫度，不同蒸發(fā)溫度下壓縮機(jī)電效率的變化規(guī)律。結(jié)果表明，隨著蒸發(fā)溫度的增大，即壓縮機(jī)吸排氣壓比減小時(shí)，壓縮機(jī)電效率總是呈先上升后下降的趨勢(shì)，并以此建立了壓縮機(jī)電效率關(guān)于壓比的四次多項(xiàng)式，但并未研究相同蒸發(fā)溫度、不同冷凝溫度下壓縮機(jī)電效率。譚峰等[5]研究了壓縮機(jī)吸排氣壓比、排氣壓力和頻率對(duì)滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率的影響，并建立了帶頻率修正系數(shù)的壓縮機(jī)模型。結(jié)果表明，相同壓比下，排氣壓力對(duì)電效率的影響較小，運(yùn)行頻率對(duì)電效率的影響較大。

近年來(lái)，R32作為R22的替代制冷劑，備受關(guān)注。R32具有單位體積制冷量大、系統(tǒng)充注量小等優(yōu)點(diǎn)，但也存在排氣壓力和排氣溫度較高等缺點(diǎn)[6]。楊麗輝等[7-8]提出通過(guò)壓縮機(jī)少量吸氣帶液來(lái)降低壓縮機(jī)排氣溫度的方法。張利等[9]研究了吸氣干度與潤(rùn)滑油黏度的關(guān)系，結(jié)果表明：隨著吸氣干度的降低，潤(rùn)滑油黏度相應(yīng)減小，影響壓縮機(jī)的可靠性。因此，研究R32壓縮機(jī)吸氣帶液時(shí)的運(yùn)行特性及其模型建立尤為重要。

孫帥輝等[10]模擬研究了R32渦旋式壓縮機(jī)在不同吸氣狀態(tài)下的運(yùn)行性能，得出當(dāng)吸氣口處于兩相態(tài)時(shí)，性能參數(shù)的變化趨勢(shì)與過(guò)熱態(tài)相比顯著不同，但并未進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。王超等[11]對(duì)R32滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式制冷系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，得出壓縮機(jī)吸氣態(tài)為兩相態(tài)和過(guò)熱態(tài)時(shí)，壓縮機(jī)電效率隨壓比的變化規(guī)律相同，均與壓比成反比。

綜上所述，目前針對(duì)壓縮機(jī)變吸氣狀態(tài)時(shí)的模型建立與研究較少。本文通過(guò)實(shí)驗(yàn)，分析壓縮機(jī)頻率、吸氣過(guò)熱度、蒸發(fā)溫度及吸排氣壓比對(duì)R32變頻滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率的影響，研究電效率的變化規(guī)律，建立適用于吸氣帶液段和吸氣過(guò)熱段的穩(wěn)態(tài)電效率模型，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。

1 實(shí)驗(yàn)原理及方法

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

變頻滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式制冷系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。壓縮機(jī)選用變頻滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)，自帶氣液分離器。壓縮機(jī)頻率可由一臺(tái)通用型變頻器設(shè)定，頻率f可調(diào)范圍為16.6～120 Hz，理論排氣量V為10.2 mL，制冷劑為R32。通過(guò)數(shù)字功率表測(cè)量壓縮機(jī)功耗W。安裝科氏力流量計(jì)測(cè)量制冷劑質(zhì)量流量m，精度為±0.1%。

蒸發(fā)器與冷凝器為板式換熱器，制冷劑在其中與水換熱。水循環(huán)中裝有電加熱器，通過(guò)調(diào)壓調(diào)功器可控制其加熱量。以冷凍水和冷卻水出水溫度為目標(biāo)值，或蒸發(fā)溫度和冷凝溫度為目標(biāo)值進(jìn)行自動(dòng)調(diào)控。同時(shí)，冷凍水循環(huán)和冷卻水循環(huán)分別裝有一個(gè)浮子流量計(jì)，用來(lái)測(cè)取水循環(huán)體積流量qv,w。蒸發(fā)器出口裝有可視管，可觀察蒸發(fā)器出口制冷劑流型。電子膨脹閥由步進(jìn)電機(jī)控制器驅(qū)動(dòng)，閥開(kāi)度可調(diào)。

圖1中T、P分別為溫度和壓力測(cè)點(diǎn)。采用內(nèi)置式鉑電阻測(cè)量冷凍水出水溫度Tw,o、冷凍水進(jìn)水溫度Tw,i、壓縮機(jī)排氣溫度Td和壓縮機(jī)吸氣溫度Tsuc，℃。采用壓力變送器測(cè)量蒸發(fā)器出口壓力pe和冷凝器出口壓力pc，kPa。

1變頻滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)(自帶氣液分離器)；2冷凝器及冷卻水循環(huán)系統(tǒng)；3高壓儲(chǔ)液罐；4過(guò)冷裝置；5科氏力質(zhì)量流量計(jì)；6電子膨脹閥；7可視管1； 8蒸發(fā)器及冷凍水循環(huán)系統(tǒng)；9可視管2。圖1 實(shí)驗(yàn)裝置原理Fig.1 Principle of the experimental installation

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率主要與壓縮機(jī)頻率、吸氣比體積、吸排氣壓比、吸氣過(guò)熱度等參數(shù)有關(guān)，因此通過(guò)控制變量法設(shè)定實(shí)驗(yàn)工況。定壓縮機(jī)頻率50 Hz實(shí)驗(yàn)工況如表1所示，工況Ⅱ，Pr=3.20時(shí)變頻實(shí)驗(yàn)參數(shù)為：蒸發(fā)溫度為3 ℃，蒸發(fā)壓力為894.1 kPa，頻率分別為40、50、60、65 Hz。

在各實(shí)驗(yàn)工況下，調(diào)節(jié)電子膨脹閥并觀察蒸發(fā)器出口可視管內(nèi)制冷劑流動(dòng)狀態(tài)，同時(shí)監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)采集界面，使壓縮機(jī)吸氣過(guò)熱度由10 K變?yōu)槲鼩鈳б焊啥?.90。每個(gè)開(kāi)度下穩(wěn)定運(yùn)行60 min后，記錄10 min內(nèi)數(shù)據(jù)并取平均值，以保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。

1.3 計(jì)算公式

根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)得數(shù)據(jù)，并通過(guò)Rrefprop9.0軟件可以得到蒸發(fā)器出口壓力pe對(duì)應(yīng)的制冷劑飽和液態(tài)焓he,l、飽和氣態(tài)焓he,v和蒸發(fā)溫度Te，電子膨脹閥前焓值hv，焓值單位均為kJ/kg。通過(guò)以上數(shù)據(jù)可以算出所需參數(shù)。

表1 定壓縮機(jī)頻率50 Hz實(shí)驗(yàn)工況Tab.1 Experimental condition for compressorfrequency at 50 Hz

壓縮機(jī)吸排氣壓比：

Pr=pc/pe

(1)

水側(cè)制冷量：

Q=qv,wρwcw(Tw,i-Tw,o)

(2)

式中：ρw為水的密度，由于流經(jīng)蒸發(fā)器內(nèi)的水溫變化較小，取1×103kg/m3。cw為水的比熱容，取4.2 kJ/(kg·℃)。

系統(tǒng)COP：

COP=Q/W

(3)

壓縮機(jī)吸氣口焓值：

hsuc=1 000Q/m+hv

(4)

壓縮機(jī)吸氣口比熵，kJ/(kg·K)：

ssuc=f(hsuc,pe)

(5)

等熵壓縮排氣焓值：

hdis,is=f(s=ssuc,pc)

(6)

吸氣干度：

x=(hsuc-hv)/(he,v-he,l)

(7)

當(dāng)吸氣干度x>1時(shí)，吸氣狀態(tài)為過(guò)熱狀態(tài)。

吸氣過(guò)熱度：

Tsh=Tsuc-Te

(8)

壓縮機(jī)電效率：

ηel=(hdis,is-hsuc)/W

(9)

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

圖2所示為頻率50 Hz時(shí)不同工況下電效率的變化。由圖2可知，在各個(gè)實(shí)驗(yàn)工況下，壓縮機(jī)電效率ηel均隨著電子膨脹閥開(kāi)度的變大而逐漸減小，即壓縮機(jī)吸氣狀態(tài)從過(guò)熱態(tài)至兩相態(tài)的過(guò)程中，ηel不斷減小。在壓縮吸氣過(guò)熱段，ηel基本呈線性變化，隨著Tsh的減小而減?。辉谖鼩鈳б憾?，ηel同樣呈線性下降趨勢(shì)，且斜率大于過(guò)熱度段斜率，即壓縮機(jī)吸氣帶液時(shí)，ηel下降程度更大。對(duì)于相同壓縮機(jī)吸排氣壓比，蒸發(fā)溫度Te越大，ηel越?。粚?duì)于相同Te，Pr越大，ηel越小。同時(shí)發(fā)現(xiàn)，在相同壓縮機(jī)吸氣狀態(tài)下，當(dāng)Pr較高為3.20時(shí)，工況Ⅰ的ηel高于工況Ⅲ的ηel約5.8%；而當(dāng)Pr較低為2.30時(shí)，工況Ⅰ的ηel高于工況Ⅲ的ηel約2.8%。即Pr越高，Te對(duì)ηel的影響越大。

圖2 頻率50 Hz時(shí)不同工況下電效率的變化Fig.2 The tendency of electrical efficiency for different conditions at 50 Hz

由于指示效率對(duì)電效率的影響較大，因此各工況參數(shù)與指示效率的變化關(guān)系可以解釋上述實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象和結(jié)果。文獻(xiàn)[12]中提出一種滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)的電效率模型，指示效率的計(jì)算式為：

(10)

式中：λT為溫度系數(shù)；λD為泄漏系數(shù)；Δpdm為排氣閥平均壓力降，kPa；Pr為壓縮機(jī)吸排氣壓比；k為工質(zhì)絕熱指數(shù)；vsuc為壓縮機(jī)吸氣比體積，m3/kg；hdis和hsuc分別為壓縮機(jī)排氣比焓和吸氣比焓，kJ/kg。從式(10)中可以看出，ηi與Pr成反比，與vsuc成正比。因此在圖2中，在各個(gè)工況下壓縮機(jī)吸氣過(guò)熱時(shí)，當(dāng)過(guò)熱度減小，vsuc相應(yīng)減小，壓縮機(jī)電效率ηel也隨之減小。在吸氣帶液時(shí)，隨著干度的降低，vsuc繼續(xù)減小；同時(shí)，由于制冷劑液滴進(jìn)入壓縮機(jī)腔內(nèi)，使部分潤(rùn)滑油溶入其中，加劇了軸承、軸封的磨損，因此機(jī)械效率減小。在上述兩個(gè)因素的共同作用下，ηel隨吸氣干度的降低而減小，且斜率要大于過(guò)熱段的變化斜率。在相同壓比下，Te越大，蒸發(fā)壓力越大，vsuc越小，ηel越??；在相同Te下，即相同蒸發(fā)壓力下，Pr與ηel成反比，這與式(10)中壓比與指示效率的關(guān)系相吻合。

圖3所示為Pr=3.20、工況Ⅱ時(shí)，不同壓縮機(jī)頻率下ηel的變化趨勢(shì)。由圖3可知，各頻率下ηel的變化趨勢(shì)相似，且在壓縮機(jī)吸氣過(guò)熱段和吸氣帶液段的變化斜率基本相同。同時(shí)可知，壓縮機(jī)頻率越高，ηel越低。

圖3 工況Ⅱ, Pr=3.20時(shí)不同頻率電效率的變化Fig.3 The tendency of electrical efficiency for condition Ⅱ, Pr=3.20 with different compressor frequency

圖4所示為壓縮機(jī)額定頻率50 Hz運(yùn)行時(shí)不同工況下系統(tǒng)COP的變化趨勢(shì)。由圖4可知，在相同Pr下，Te越大，系統(tǒng)COP越小；在相同Te下，Pr越大，系統(tǒng)COP越小。這與壓縮機(jī)電效率的變化規(guī)律相同。同時(shí)，與Te相比，Pr對(duì)系統(tǒng)COP的影響更大。

圖5所示為Pr=3.20,工況Ⅱ時(shí)，不同頻率系統(tǒng)COP的變化。由圖5可知，系統(tǒng)COP在壓縮機(jī)不同運(yùn)行頻率下的變化趨勢(shì)相似，且系統(tǒng)COP隨著壓縮機(jī)頻率的增大而減小。這與圖3中壓縮機(jī)電效率與頻率的關(guān)系相同。

圖4 頻率50 Hz時(shí)不同工況下系統(tǒng)COP的變化Fig.4 The tendency of COP for different conditions at 50 Hz

圖5 工況Ⅱ, Pr=3.20時(shí)不同頻率系統(tǒng)COP的變化Fig.5 The tendency of COP for condition Ⅱ, Pr=3.20 with different compressor frequency

3 滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率模型

壓縮機(jī)電效率ηel是指等熵效率理論功率與電功率之比，用以評(píng)定利用電動(dòng)機(jī)輸入功率的完善程度[4]。ηel與指示效率ηi、加熱效率ηt、泄漏效率ηl、機(jī)械效率ηm有關(guān)[12]。

指示效率ηi用于考慮實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的輸入功率差別。由式(10)可知，ηi與λT、λD、Pr、vsuc等參數(shù)有關(guān)。其中，λT與Pr有關(guān)[13]，vsuc可由蒸發(fā)溫度Te與吸氣過(guò)熱度Tsh確定。在壓縮機(jī)吸氣口為過(guò)熱態(tài)時(shí)，泄漏系數(shù)λD主要與壓比Pr有關(guān)。綜上所述，ηi與Pr、Te和Tsh有關(guān)。

加熱效率ηt表示吸氣過(guò)程的加熱損失，近似取ηt=λT。

泄漏效率ηl表示氣缸泄漏引起的能量損失，近似取ηl=λD。壓縮機(jī)吸氣過(guò)熱時(shí)與Pr有關(guān)。

機(jī)械效率ηm用于考慮摩擦功率的影響，主要取決于潤(rùn)滑油和制冷劑的黏性，即與混合物的溫度和濃度有關(guān)。在吸氣過(guò)熱度段，潤(rùn)滑油幾乎不溶于氣態(tài)制冷劑中，因此ηm可視為定值。

通過(guò)分析并結(jié)合圖2和圖3可知，在相同壓縮機(jī)頻率下，當(dāng)壓縮機(jī)吸氣過(guò)熱時(shí)，ηel可近似等于Te、Tsh和Pr的函數(shù)，即：

ηel=f(Te,Tsh,Pr)

(11)

由圖2可知，壓縮機(jī)電效率與吸氣過(guò)熱度基本呈線性關(guān)系，即當(dāng)Te與Tsh為定值時(shí)，式(11)可簡(jiǎn)化為：

ηel=a+bTsh

(12)

式中：a、b為常數(shù)。當(dāng)Te與Tsh不為定值時(shí)，式(12)中常數(shù)b化為與Te、Tsh有關(guān)的二次多項(xiàng)式：

ηel=a0+Tsh(a1+a2Te+a3Pr+a4Te2+a5Pr2+

a6TePr)

(13)

式(13)即為相同壓縮機(jī)頻率下，吸氣過(guò)熱時(shí)壓縮機(jī)電效率模型。

由圖2和圖3可知，在吸氣帶液段，壓縮機(jī)電效率與吸氣干度成線性關(guān)系，且在不同頻率下斜率基本相同，因此建立壓縮機(jī)吸氣帶液時(shí)壓縮機(jī)電效率模型：

ηel,x=ηel,x=1-a(1-x)

(14)

文獻(xiàn)[14]提出了變頻壓縮機(jī)性能模型的建立方法。它以壓縮機(jī)某一頻率為標(biāo)準(zhǔn)頻率，將壓縮機(jī)電效率和頻率標(biāo)準(zhǔn)化，該模型大大減少了實(shí)驗(yàn)次數(shù)。

ηel,o/ηel,ref=b0+b1(N/Nref)+b2(N/Nref)2

(15)

結(jié)合式(13)～式(15)，可以得到滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率模型。其中，a、a0、a1、a2、a3、a4、a5、a6、b0、b1和b2為常數(shù);x為壓縮機(jī)吸氣干度;ηel,x=1為吸氣干度為1時(shí)的電效率;ηel,x為吸氣帶液時(shí)的電效率;Nref為標(biāo)準(zhǔn)頻率,本文取為額定頻率50 Hz;N為目標(biāo)頻率;ηel,ref為標(biāo)準(zhǔn)頻率下的電效率;ηel,o為目標(biāo)頻率下的電效率。

將圖2和圖3中的數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到各擬合系數(shù)值如表2所示。

表2 擬合系數(shù)值Tab.2 Fitted value of coefficients

4 擬合結(jié)果實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為驗(yàn)證滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式電效率模型的準(zhǔn)確性，設(shè)計(jì)驗(yàn)證工況。設(shè)定冷凍水出水溫度為7 ℃，冷卻水出水溫度為40 ℃，過(guò)冷度為5 ℃。當(dāng)壓縮機(jī)頻率為40、50、60 Hz時(shí)，分別調(diào)節(jié)電子膨脹閥開(kāi)度，使壓縮機(jī)吸氣口制冷劑狀態(tài)由過(guò)熱態(tài)變?yōu)閮上鄳B(tài)，即過(guò)熱度從10 K至吸氣干度為0.88左右。

由圖6可知，在驗(yàn)證工況下，在壓縮機(jī)吸氣過(guò)熱段，吸排氣壓比隨吸氣過(guò)熱度的減小(電子膨脹閥開(kāi)度的增大)而減小；在壓縮機(jī)吸氣帶液段，壓縮機(jī)吸排氣壓比基本不變。式(14)壓縮機(jī)吸氣帶液時(shí)壓縮機(jī)電效率模型，是在壓比不變的情況下得出的，在驗(yàn)證工況下，壓縮機(jī)吸氣帶液段壓比不變，因此壓縮機(jī)電效率模型可以適用于驗(yàn)證工況。

圖6 驗(yàn)證工況不同頻率下壓縮機(jī)吸排氣壓比的變化Fig.6 The tendency of pressure ratio for verification condition at different compressor frequency

圖7 壓縮機(jī)頻率40 Hz時(shí)實(shí)際與計(jì)算電效率Fig.7 The electrical efficiency of simulation compared with that of verification condition at 40 Hz

圖8 壓縮機(jī)頻率50 Hz時(shí)實(shí)際與計(jì)算電效率Fig.8 The electrical efficiency of simulation compared with that of verification condition at 50 Hz

圖9 壓縮機(jī)頻率60 Hz時(shí)實(shí)際與計(jì)算電效率Fig.9 The electrical efficiency of simulation compared with that of verification condition at 60 Hz

圖7～圖9為驗(yàn)證工況下壓縮機(jī)分別在40、50、60 Hz 3個(gè)頻率運(yùn)行時(shí)實(shí)際電效率與模型計(jì)算電效率的對(duì)比。結(jié)果表明，壓縮機(jī)電效率模型計(jì)算值與實(shí)際值最大相對(duì)誤差為1.83%，最小相對(duì)誤差為0.03%。因此壓縮機(jī)電效率模型較為可靠。

分析以上數(shù)據(jù)可知，最大相對(duì)誤差出現(xiàn)在壓縮機(jī)頻率為40 Hz時(shí)，最小相對(duì)誤差出現(xiàn)在壓縮機(jī)頻率為60 Hz時(shí)，表明該模型在頻率較高時(shí)較為準(zhǔn)確。在低頻率運(yùn)行時(shí)，壓縮機(jī)腔內(nèi)制冷劑流速較低，壓縮機(jī)底部油池內(nèi)潤(rùn)滑油不能隨著制冷劑有效的進(jìn)入軸承中，導(dǎo)致漏氣嚴(yán)重，磨損加劇。綜上所述，滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率模型適用于壓縮機(jī)頻率高于額定頻率、吸氣干度大于0.88的工況。

5 結(jié)論

本文通過(guò)R32滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)實(shí)驗(yàn)臺(tái)，研究了壓縮機(jī)頻率、吸排氣壓比、吸氣過(guò)熱度和蒸發(fā)溫度與壓縮機(jī)電效率之間的關(guān)系，并建立了變吸氣狀態(tài)下滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率模型，得到如下結(jié)論：

1)在相同壓比、相同蒸發(fā)溫度下，壓縮機(jī)電效率均隨著電子膨脹閥開(kāi)度的變大呈線性下降趨勢(shì)，且吸氣帶液段斜率大于吸氣過(guò)熱段，即壓縮機(jī)吸氣帶液時(shí)，壓縮機(jī)電效率下降程度更大。

2)相同壓比下，蒸發(fā)溫度越大，電效率越?。幌嗤舭l(fā)溫度下，壓縮機(jī)壓比越大，電效率越小。且壓縮機(jī)壓比越高，蒸發(fā)溫度對(duì)壓縮機(jī)電效率的影響越大。

3)通過(guò)驗(yàn)證工況檢驗(yàn)滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率模型的準(zhǔn)確性。結(jié)果表明計(jì)算值與實(shí)際值最大相對(duì)誤差為1.83%，最小相對(duì)誤差為0.03%。因此提出的壓縮機(jī)電效率模型較為可靠。

4)當(dāng)壓縮機(jī)低頻率運(yùn)行時(shí)，壓縮機(jī)底部油池內(nèi)潤(rùn)滑油不能隨著制冷劑有效的進(jìn)入軸承中，導(dǎo)致實(shí)際壓縮機(jī)性能與模型計(jì)算值差距變大。因此，滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)電效率模型適用于壓縮機(jī)頻率高于額定頻率、吸氣干度大于0.88的工況。

本文對(duì)滾動(dòng)轉(zhuǎn)子式壓縮機(jī)在額定頻率附近運(yùn)行的工況進(jìn)行了分析和建模，但在實(shí)際過(guò)程中，壓縮機(jī)可能在極低或極高頻率下運(yùn)行，此時(shí)壓縮機(jī)性能變化更為復(fù)雜，這在今后的研究中需要重點(diǎn)關(guān)注。

本文受上海市動(dòng)力工程多相流動(dòng)與傳熱重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(13DZ2260900)資助。(The project was supported by the Key Laboratory of Multiphase Flow and Heat Transfer in Shanghai Power Engineering (No. 13DZ2260900).)

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