莫熔蔚 覃松
東風(fēng)柳州汽車(chē)有限公司技術(shù)中心 廣西柳州市 545000
部分帶滑門(mén)的MPV車(chē)型由于總布置的需求,加油口蓋被布置在車(chē)身左側(cè)圍C、D柱之間。對(duì)于這種車(chē)型,為防止車(chē)輛加油時(shí)加油槍與開(kāi)啟的左中滑門(mén)互相碰撞,導(dǎo)致油料泄漏事故(如圖1),加油口蓋與左中滑門(mén)必須存在互鎖裝置,以實(shí)現(xiàn)加油口蓋與左中滑門(mén)不能同時(shí)開(kāi)啟的邏輯。在此邏輯中,左中滑門(mén)開(kāi)啟時(shí)加油口蓋不能開(kāi)啟的功能由傳感器及電磁閥實(shí)現(xiàn),而加油口蓋開(kāi)啟時(shí)左中滑門(mén)不能開(kāi)啟的功能則由加油口蓋防撞鎖鉤實(shí)現(xiàn)。
本文首先介紹加油口蓋防撞鎖鉤的原理及要求,簡(jiǎn)述了加油口蓋防撞鎖鉤的設(shè)計(jì)邏輯,然后分析加油口蓋防撞鎖鉤的使用環(huán)境、使用條件的影響及要求,最后通過(guò)設(shè)計(jì)實(shí)例,深入的探討了加油口蓋防撞鎖鉤設(shè)計(jì)、校核及優(yōu)化驗(yàn)證的過(guò)程,從而實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)目的。
圖1 加油時(shí)加油槍與開(kāi)啟的左中滑門(mén)互相碰撞
圖2 加油口蓋開(kāi)啟時(shí)鎖止左中滑門(mén)
為避免部分MPV車(chē)型在加油時(shí)加油槍與開(kāi)啟的左中滑門(mén)互相碰撞,需在車(chē)身左側(cè)圍增加加油口蓋防撞鎖鉤等零件。通過(guò)加油口蓋防撞鎖鉤內(nèi)部的推銷(xiāo)、搖臂、鎖舌等部件的聯(lián)動(dòng),完成加油口蓋與左中滑門(mén)的互鎖邏輯,實(shí)現(xiàn)加油口蓋開(kāi)啟時(shí)加油口蓋防撞鎖鉤鎖止左中滑門(mén)(如圖2)、加油口蓋關(guān)閉時(shí)加油口蓋防撞鎖鉤解止左中滑門(mén)(如圖3)的功能:
根據(jù)加油口蓋防撞鎖鉤的布置環(huán)境、配套車(chē)型三包期限、周邊零件的影響等情況,確定加油口蓋防撞鎖鉤包括耐載荷、耐久次數(shù)等設(shè)計(jì)要求,以此作為后續(xù)設(shè)計(jì)驗(yàn)證的輸入依據(jù)。
2.2.1 加油口蓋防撞鎖鉤耐載荷性要求
在加油口蓋防撞鎖鉤鎖止左中滑門(mén)的過(guò)程中,加油口蓋防撞鎖鉤內(nèi)部的鎖舌、基板等部件需承受左中滑門(mén)的沖擊負(fù)載(如圖4)。
考慮到配套MPV的左中滑門(mén)的設(shè)計(jì)質(zhì)量為43kg,并且左中滑門(mén)在剛剛打開(kāi)時(shí)即被鎖止,并沒(méi)有較大慣性力。因此在設(shè)計(jì)階段,按2G加速度負(fù)載,即843N負(fù)載對(duì)相關(guān)受力件做CAE分析及耐載荷試驗(yàn)要求,要求加油口蓋防撞鎖鉤內(nèi)部的部件在承受843N負(fù)載時(shí)不超過(guò)材料的屈服強(qiáng)度、不出現(xiàn)塑性變形。
加油口蓋防撞鎖鉤內(nèi)部的鎖舌、基板的材料暫定為普通碳素結(jié)構(gòu)鋼Q235。碳素鋼Q235由于含碳適中,綜合性能較好,強(qiáng)度、塑性和焊接等性能得到較好配合,因此用途廣泛。該材料彈性模量(E/Gpa):200~210、泊松比(ν):0.25~0.33、抗拉強(qiáng)度(σb/MPa):375-460、屈服強(qiáng)度235MPa。
加油口蓋防撞鎖鉤受力件的材料性能、載荷條件暫按上述條件作為設(shè)計(jì)輸入。
2.2.2 加油口蓋防撞鎖鉤耐久次數(shù)要求
由于加油口蓋防撞鎖鉤配套的某MPV車(chē)型三包期限為五年或者十萬(wàn)公里,以先到為準(zhǔn)。綜合考慮一般MPV車(chē)型的加油頻率以及后續(xù)延長(zhǎng)車(chē)型三包期限的可能性,而且加油口蓋防撞鎖鉤的互鎖功能僅在乘員誤操作時(shí)起作用,并不是每次開(kāi)啟加油口蓋時(shí)都會(huì)承受載荷沖擊。因此加油口蓋防撞鎖鉤耐久要求按2000次開(kāi)閉耐久執(zhí)行,要求在2000次開(kāi)閉耐久試驗(yàn)后總成功能仍然正常,無(wú)明顯變形及異音等異常反饋。
2.2.3 加油口蓋防撞鎖鉤布置要求
由于加油口蓋防撞鎖鉤是完成加油口蓋與左中滑門(mén)互鎖邏輯的機(jī)械零件,并且考慮節(jié)省成本,減小布置難度等因素,因此加油口蓋防撞鎖鉤需布置在左中滑門(mén)與加油口蓋之間,即車(chē)身左C柱下部。而在此處還存在揚(yáng)聲器等零件,為降低對(duì)布置環(huán)境的要求、改善零部件裝配性、便于后續(xù)零部件通用化,綜上考慮,確定加油口蓋防撞鎖鉤的內(nèi)部傳動(dòng)使用拉索式而不是拉桿式。
圖3 加油口蓋關(guān)閉時(shí)解止左中滑門(mén)
圖4
為實(shí)現(xiàn)加油口蓋防撞鎖鉤的互鎖邏輯,在加油口蓋打開(kāi)、關(guān)閉狀態(tài)分別對(duì)應(yīng)加油口蓋防撞鎖鉤的鎖舌鎖止、解止兩種位置,設(shè)計(jì)通過(guò)拉索、搖臂等部件實(shí)現(xiàn)推銷(xiāo)與鎖舌的互動(dòng)結(jié)構(gòu)。
為實(shí)現(xiàn)這一設(shè)計(jì)目的,設(shè)計(jì)1個(gè)推銷(xiāo)、2個(gè)搖臂、1根拉索、1個(gè)鎖舌,并結(jié)合基板等固定結(jié)構(gòu)及回位簧等部件組成加油口蓋防撞鎖鉤總成。該結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)要設(shè)計(jì)圖見(jiàn)圖5:
圖5
簡(jiǎn)要設(shè)計(jì)圖初步確認(rèn)可行,對(duì)加油口蓋防撞鎖鉤主要部件進(jìn)行初版數(shù)模設(shè)計(jì),并根據(jù)各部件的功能要求選取材料及完善數(shù)模結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)。
針對(duì)上述設(shè)計(jì)邏輯及初版數(shù)模,使用三維軟件catia的運(yùn)動(dòng)仿真模塊進(jìn)行運(yùn)動(dòng)分析,對(duì)加油口蓋防撞鎖鉤中的10個(gè)相關(guān)零件的初版數(shù)模進(jìn)行運(yùn)動(dòng)副結(jié)合。使用共計(jì)3個(gè)剛性副、5個(gè)旋轉(zhuǎn)副、2個(gè)點(diǎn)曲線(xiàn)副、1個(gè)棱形副(如圖6),并按實(shí)際使用行程添加驅(qū)動(dòng)命令:
圖6
經(jīng)catia運(yùn)動(dòng)仿真模擬,以上邏輯確認(rèn)可行,在設(shè)定的行程內(nèi),可以分別完整實(shí)現(xiàn)加油口蓋防撞鎖鉤的鎖止?fàn)顟B(tài)(如圖7)、解止?fàn)顟B(tài)(如圖8),無(wú)自干涉及其他異常狀態(tài)。
圖7
圖8
根據(jù)初版數(shù)模及材料性能、約束條件、載荷條件等設(shè)計(jì)輸入,針對(duì)加油口蓋防撞鎖鉤內(nèi)的受力件,即鎖舌、基板。使用catia的CAE模塊按照設(shè)定的材料性能、約束條件、載荷條件對(duì)鎖舌、基板進(jìn)行CAE分析,確認(rèn)在選取合適的材料后可以滿(mǎn)足設(shè)定負(fù)載而不超過(guò)材料的屈服強(qiáng)度:
由圖9可見(jiàn),按選定的材料碳素鋼Q235參數(shù)、約束條件、載荷條件,鎖舌受到的最大應(yīng)力值為51.9MPa,低于材料的235MPa的屈服強(qiáng)度,因此滿(mǎn)足使用要求。
由圖10可見(jiàn),按選定的碳素鋼Q235參數(shù)、約束條件、載荷條件,基板受到的最大應(yīng)力值為205MPa,低于材料的235MPa的屈服強(qiáng)度,因此滿(mǎn)足使用要求。
根據(jù)上述設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖、運(yùn)動(dòng)仿真分析結(jié)果、受力件CAE分析結(jié)果等驗(yàn)證手段,確認(rèn)該設(shè)計(jì)可行。到此,加油口蓋防撞鎖鉤設(shè)計(jì)完成。
本文根據(jù)實(shí)際車(chē)型開(kāi)發(fā)經(jīng)歷,首先介紹加油口蓋防撞鎖鉤的開(kāi)發(fā)需求及使用要求,并根據(jù)開(kāi)發(fā)需求完善加油口蓋防撞鎖鉤的設(shè)計(jì)邏輯,然后分析加油口蓋防撞鎖鉤使用環(huán)境、使用條件的影響及要求,最后完成設(shè)計(jì)驗(yàn)證。本文深入的探討了加油口蓋防撞鎖鉤設(shè)計(jì)、校核及優(yōu)化的過(guò)程,
為后續(xù)產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)提供了理論基礎(chǔ)和借鑒作用。