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        特大跨度三塔鐵路斜拉橋加勁措施的研究

        2018-06-07 07:17:20張曄芝張超超易倫雄周龍軍
        中國(guó)鐵道科學(xué) 2018年3期
        關(guān)鍵詞:有限元措施水平

        張曄芝,張超超,易倫雄,周龍軍

        (1.中南大學(xué) 土木工程學(xué)院,湖南 長(zhǎng)沙 410075;2. 中鐵大橋勘測(cè)設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,湖北 武漢 430050;3.珠海市規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院 市政設(shè)計(jì)二所,廣東 珠海 519000)

        斜拉橋被認(rèn)為是一種柔性結(jié)構(gòu),以往主要用于公路橋或公鐵兩用橋[1]。三塔雙主跨斜拉橋由于中塔無端錨索錨固,中塔容易產(chǎn)生順橋向偏轉(zhuǎn),從而使橋梁的柔性比普通雙塔單主跨斜拉橋更大[2],而鐵路橋梁對(duì)剛度要求遠(yuǎn)高于公路橋[3],所以鐵路橋梁采用斜拉橋難度比較大,更不用說是三塔斜拉橋[4-5]。正在建造中的蒙華鐵路洞庭湖橋是國(guó)內(nèi)外第1座特大跨度的三塔雙主跨鐵路斜拉橋。

        增大多塔斜拉橋豎向剛度的主要途徑有增大主梁剛度、增大橋塔剛度、增大斜拉索剛度及設(shè)置輔助加勁索等[6-7]。其中,前3種途徑均以增大橋梁的主體結(jié)構(gòu)剛度來提高橋梁的豎向剛度,第4種措施則是用輔助措施提高橋梁豎向剛度,而橋梁主體結(jié)構(gòu)不變。

        有研究表明,一味地增大梁、塔、索剛度,是不經(jīng)濟(jì)的[8-9]。因此,當(dāng)三塔雙主跨斜拉橋的主體結(jié)構(gòu)剛度基本滿足使用要求時(shí),可通過設(shè)置加勁索進(jìn)一步提高橋梁的整體剛度。

        本文以洞庭湖三塔雙主跨鐵路斜拉橋?yàn)槔?,采用有限元仿真和模型試?yàn),輔助加勁措施增加三塔鐵路斜拉橋豎向剛度研究,為該橋和以后其他類似橋梁的設(shè)計(jì)提供參考。

        1 橋梁簡(jiǎn)介

        洞庭湖三塔雙主跨鐵路斜拉橋?yàn)槊扇A鐵路跨越湘江連接湖南省岳陽(yáng)市君山區(qū)與岳陽(yáng)市區(qū)的特大鐵路橋梁,位于既有洞庭湖公路大橋下游4.2 km處,為I級(jí)雙線鐵路,設(shè)計(jì)行車速度160 km·h-1,跨度布置為(98+140+406+406+140+98)m,圖1為該橋未設(shè)加勁索時(shí)的有限元模型立面圖。主梁采用箱—桁組合結(jié)構(gòu),由1個(gè)正交異性開口鋼箱梁和2片三角形鋼桁架組合而成。開口鋼箱梁每個(gè)節(jié)間(14 m)共設(shè)置4道橫隔板,均布,間距為3.5 m,節(jié)點(diǎn)處和非節(jié)點(diǎn)處橫隔板相同。主桁腹桿錨固在開口鋼箱梁兩個(gè)大邊箱的內(nèi)側(cè)腹板上,斜拉索錨箱錨固在大邊箱的外側(cè)腹板上,如圖2所示。

        圖1 主橋橋跨布置圖(單位:m)

        圖2 主梁斷面圖 (單位:m)

        采用花瓶形混凝土橋塔,塔高為150 m,箱形截面。橋塔結(jié)構(gòu)如圖3所示。

        全橋共156根斜拉索,有151φ7,211φ7,241φ7,265φ7和313φ7這5種型號(hào)。

        2 加勁方案

        已有研究表明設(shè)置中塔下拉索來增大橋梁剛度的效果不佳,故本文對(duì)其不作研究。本文選取以下3種輔助加勁措施:

        (1)增設(shè)塔頂水平加勁索,將三塔的頂部以水平加勁索相連,如圖4(a)所示;

        (2)增設(shè)中塔穩(wěn)定索,將中塔塔頂和相鄰塔塔根處以加勁索相連,如圖4(b)所示;

        (3)增設(shè)主塔交叉索,在跨中附近多設(shè)置幾對(duì)斜拉索,使之成交叉狀,交叉索可設(shè)置1對(duì)或多對(duì),圖4(c)為3對(duì)交叉索的情況。

        圖3 橋塔結(jié)構(gòu)示意圖(單位:m)

        圖4 加勁索布置示意圖

        3 有限元仿真

        采用通用軟件ANSYS對(duì)洞庭湖三塔雙主跨鐵路斜拉橋無加勁措施的結(jié)構(gòu)和上述3種加勁措施的結(jié)構(gòu)分別建立空間有限元模型,其中增設(shè)交叉索又有3個(gè)模型,分別為1對(duì)、2對(duì)和3對(duì)交叉索。這些模型的主梁、主塔和普通斜拉索完全相同,不同的只是加勁索[10-11]。有限元模型中,主桁和上、下聯(lián)結(jié)系各桿件、橋面系縱橫梁、加勁肋、橋塔等都采用空間梁?jiǎn)卧?,各桿件相互剛結(jié);鋼箱梁的各板件采用空間板殼元,考慮了板件、主桁下弦桿、縱橫梁、縱肋等之間的偏心連接[12];普通斜拉索和各種加勁索均采用LINK10單元模擬。因各種加勁措施的效果與加勁索的截面面積有關(guān),所以在每一個(gè)有加勁措施的模型中又取不同的加勁索截面面積作對(duì)比分析。

        恒載作用下橋梁的撓度可以通過施工時(shí)預(yù)拋高、調(diào)整索力等方法加以抵消,各種加勁索都是在主體結(jié)構(gòu)全部安裝完成后加上的,橋面鋪裝完成后還要整裝索力和線形,因此,討論恒載作用下加勁索的作用是沒有意義的,本文只研究活載作用下各種加勁措施的效果。

        靜活載作用下的撓跨比wmax/L是鐵路橋梁豎向剛度的重要指標(biāo),其中,wmax為最不利活載作用下的撓度,L為橋跨長(zhǎng)度。本橋發(fā)生在某一主跨跨中,假定為左主跨。將該最不利活載等效成左主跨的均布荷載,如圖5所示。文中所有有限元分析都基于圖5所示的左主跨跨中撓度最不利活載的等效荷載,該活載同時(shí)也代表了中塔塔頂順橋向水平位移和塔底彎矩的最不利活載。

        圖5 左主跨跨中撓度最不利活載的等效荷載

        4 各種加勁措施的效果對(duì)比

        4.1 3種輔助加勁措施的比較

        三塔斜拉橋中,靜活載作用下的撓跨比wmax/L與中塔塔頂?shù)捻槝蛳蛩轿灰苪tw密切相關(guān),而中塔的彎矩以塔底彎矩mtw最大,它是衡量中塔強(qiáng)度的重要指標(biāo)之一,加勁索材料用量M則反映經(jīng)濟(jì)性。所以,應(yīng)用有限元仿真進(jìn)行不同撓跨比wmax/L時(shí),中塔塔頂順橋向水平位移utw、中塔塔底彎矩mtw和材料用量M的對(duì)比分析。

        圖6、圖7和圖8分別給出了不同撓跨比wmax/L時(shí),有限元仿真得到的中塔塔頂順橋向水平位移utw、中塔塔底彎矩mtw和各加勁措施所需要的材料用量M。

        特大跨度鐵路橋梁目前尚無設(shè)計(jì)規(guī)范,因而也沒有撓跨比的規(guī)定。不少專家提出特大跨度鐵路橋梁的撓跨比可以比中小鐵路橋的1/900~1/700有所放寬[13],業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)為撓跨比小于1/500較合適[14]。所以,把各種加勁措施計(jì)算得到撓跨比在1/600~1/500范圍內(nèi)的最不利活載作用下的撓度wmax、撓跨比wmax/L、中塔塔頂順橋向水平位移utw、中塔塔底彎矩mtw以及它們相對(duì)于無加勁措施的降幅we,ue,me和材料用量M等都列于表1,以便比較。

        圖6 各種加勁措施下中塔塔頂順橋向水平位移utw與撓跨比wmax/L的關(guān)系曲線

        圖7 各種加勁措施下中塔塔底彎矩mtw與撓跨比wmax/L的關(guān)系曲線

        圖8 各種加勁措施下所需要的材料用量M與撓跨比wmax/L的關(guān)系曲線

        圖6、圖7、圖8和表1表明,無加勁索的時(shí)候,撓跨比為1/436,未達(dá)到小于1/500的要求,而增設(shè)塔頂水平加勁索、中塔穩(wěn)定索和交叉索,只要加大加勁索截面面積,都可將撓跨比降到1/500以下。

        3種輔助加勁措施與無加勁措施相比,撓跨比都有比較明顯的下降。當(dāng)撓跨比在1/600~1/500范圍時(shí),最不利活載作用下的撓度和撓跨比的降幅均為12.9%~27.4%。但同樣的撓跨比下,各種加強(qiáng)措施下的中塔塔頂順橋向水平位移、中塔塔底彎矩和加勁索材料用量都有所不同。

        表1 各種加勁措施效果的比較

        注:we=(wmax-w0)/w0,ue=(utw-u0)/u0,me=(mtw-m0)/m0, 其中w0,u0和m0分別為無加勁索時(shí)跨中最大撓度、 中塔塔頂順橋向水平位移和中塔塔底彎矩。

        由圖6可見,中塔塔頂順橋向水平位移與撓跨比大致成線性關(guān)系,隨著撓跨比的增大而增大。與無加勁索時(shí)相比,3種加強(qiáng)措施下的中塔塔頂順橋向水平位移有比較明顯的下降。同一撓跨比下,中塔塔頂順橋向水平位移,中塔穩(wěn)定索最小,塔頂水平加勁索次之,而交叉索較大。

        由表1可見,當(dāng)撓跨比在1/600~1/500范圍時(shí),中塔塔頂順橋向水平位移的降幅,塔頂水平索加勁時(shí)下降了20.9%~45.1%,中塔穩(wěn)定索加勁時(shí)下降了25.8%~58.8%,而1對(duì)、2對(duì)和3對(duì)交叉索加勁時(shí)分別下降了18.7%~35.4%、20.5%~37.6%和22.5%~40.0%。由此可見,相同的撓跨比下,中塔塔頂順橋向水平位移的降幅,中塔穩(wěn)定索好于塔頂水平加勁索和交叉索。

        由圖7可見:中塔塔底彎矩與撓跨比大致成線性關(guān)系,隨著撓跨比的增大而增大;與無加勁索時(shí)相比,3種輔助加強(qiáng)措施下中塔塔底彎矩有比較明顯的下降;同一撓跨比下,中塔塔底彎矩,中塔穩(wěn)定索最小,塔頂水平加勁索次之,而交叉索較大。表1表明,與無加勁措施時(shí)相比,當(dāng)撓跨比在1/600~1/500范圍時(shí),中塔塔底彎矩的降幅,塔頂水平索加勁時(shí)為16.5%~34.6%,中塔穩(wěn)定索加勁時(shí)為41.5%~90.4%,而1對(duì)、2對(duì)和3對(duì)交叉索加勁時(shí)分別為12.7%~26.0%,12.3%~25.3%和11.7%~24.7%。由此可見,從中塔塔底彎矩的降幅來看,中塔穩(wěn)定索遠(yuǎn)好于塔頂水平加勁索和交叉索。

        由圖8可見:加勁索材料用量與撓跨比成非線性關(guān)系,材料用量隨著撓跨比的增大而減小,但減小的速度越來越慢。達(dá)到相同的撓跨比時(shí),塔頂水平加勁索用量最少,中塔穩(wěn)定索較之略大,3種交叉索則大許多。表1表明,當(dāng)撓跨比在1/600~1/500這個(gè)范圍時(shí),各種加勁索的材料用量,塔頂水平加勁索為92.7~292.6 t,中塔穩(wěn)定索為168.5~659.1 t,1對(duì)、2對(duì)和3對(duì)交叉索分別為564.6~1 552.7,637.6~1 674.4和730.3~1 885.1 t。由此可見,從經(jīng)濟(jì)性考慮,塔頂水平加勁索最好,中塔穩(wěn)定索次之,而交叉索差的較多。

        從以上分析可見,雖然在同一撓跨比下,中塔穩(wěn)定索的材料用量多于塔頂水平索,但中塔塔頂順橋向水平位移和中塔塔底彎矩都比塔頂水平索小,綜合效果較好,而交叉索效果都較差。而且中塔穩(wěn)定索與普通斜拉索較和諧,景觀效果較好,再考慮到施工和養(yǎng)護(hù)等難易程度,中塔穩(wěn)定索也優(yōu)于其他幾種加勁措施,建議使用中塔穩(wěn)定索。中塔穩(wěn)定索已被應(yīng)用于該橋。

        4.2 中塔穩(wěn)定索與增大主體結(jié)構(gòu)的比較

        為了說明中塔穩(wěn)定索的有效性,將無加勁措施的洞庭湖鐵路橋,按方法A同步增大主桁所有桿件的剛度、方法B同步增大中塔和兩個(gè)邊塔剛度、方法C單獨(dú)增大中塔剛度3種方法直接增大橋梁主體結(jié)構(gòu)的剛度,并作有限元分析,使每一種方法達(dá)到的撓跨比與設(shè)置中塔穩(wěn)定索相同,得到相同撓度下不同方法材料增加量,按照鋼材造價(jià)1.1萬元/t,鋼筋混凝土造價(jià)按0.2萬元/t估算,得到不同方法下的造價(jià)增加值。造價(jià)包括材料費(fèi)、運(yùn)輸費(fèi)、制作費(fèi)、安裝費(fèi)等。

        3種措施下?lián)峡绫仍?/600~1/500范圍的造價(jià)增加值列于表2,并與增設(shè)中塔穩(wěn)定索進(jìn)行對(duì)比。

        表2 中塔穩(wěn)定索與增大主體結(jié)構(gòu)的比較

        從表2可見,要將無加勁措施時(shí)橋梁的撓跨比從1/436降至1/500~1/600,增大主桁所有桿件剛度增加的造價(jià)需要5 883~16 943萬元;增大3個(gè)橋塔剛度增加的造價(jià)需要7 008~22 994萬元;單獨(dú)增大中塔剛度增加的造價(jià)需要2 975~11 606萬元,而增設(shè)中塔穩(wěn)定索增加的造價(jià)只需要165~646萬元。可見增設(shè)中塔穩(wěn)定索的經(jīng)濟(jì)性遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于直接加強(qiáng)主桁或主塔。

        5 各種加勁措施的試驗(yàn)驗(yàn)證

        對(duì)洞庭湖三塔雙主跨鐵路斜拉橋制作了1個(gè)1∶40的三塔雙主跨鐵路斜拉橋全橋試驗(yàn)?zāi)P停軐?shí)驗(yàn)室場(chǎng)地長(zhǎng)度的限制,同時(shí)為了使模型盡可能的大,將左右兩個(gè)次邊跨各去掉1個(gè)節(jié)間,2個(gè)主跨各去掉2個(gè)節(jié)間,3個(gè)橋塔塔頂各去掉1對(duì)斜拉索。試驗(yàn)?zāi)P烷L(zhǎng)30.1 m,寬0.39 m,高3.925 m,孔跨布置為(2.45+3.15+2×9.45+3.15+2.45)m,如圖9所示。

        圖9 安裝完成后的三塔斜拉橋

        根據(jù)市場(chǎng)材料供應(yīng)情況,模型塔頂增設(shè)的水平加勁索和中塔增設(shè)的穩(wěn)定索采用φ5 mm的鋼絲繩,實(shí)際面積為16.2 mm2;普通斜拉索和交叉索采用φ4 mm的鋼絲繩,實(shí)際面積為9.1 mm2。

        根據(jù)相似原理,在左主跨加4 kN·m-1的均布荷載,此荷載對(duì)應(yīng)于實(shí)橋左主跨跨中撓度最不利荷載。對(duì)增設(shè)塔頂水平加勁索、中塔穩(wěn)定索和1對(duì)、2對(duì)主塔交叉索各種接勁措施分別做模型試驗(yàn)和有限元分析。

        把各種加勁措施試驗(yàn)實(shí)測(cè)和有限元分析計(jì)算所得到的最不利活載作用下的撓度wmax、中塔塔頂順橋向水平位移utw、中塔塔底加載側(cè)A點(diǎn)(在中塔塔底加載側(cè))和非加載側(cè)B點(diǎn)(在中塔塔底非加載側(cè))應(yīng)力σA,σB以及它們相對(duì)于無加勁措施的降幅we,ue,σeA,σeB等都列于表3。

        表3 模型試驗(yàn)和有限元分析下各種加勁措施加強(qiáng)效果比較

        注:σeA=(σA-σA0)/σA0,σeB=(σB-σB0)/σB0,σA0和σB0分別為無加勁索時(shí)中塔塔底加載側(cè)A點(diǎn)和非加載側(cè)B點(diǎn)應(yīng)力。

        由表3可知,在增設(shè)各種加勁索情況下,有限元計(jì)算出的撓度、位移和應(yīng)力值與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果吻合良好,實(shí)測(cè)值普遍略小于有限元分析計(jì)算值。

        與無加勁措施相比,實(shí)測(cè)增設(shè)塔頂水平加勁索、中塔穩(wěn)定索和1對(duì)、2對(duì)交叉索后,撓跨比分別減少了26%,15%,9%和14%,中塔塔頂順橋向水平位移分別減少了46%,36%,11%和19%;中塔塔底加載側(cè)A點(diǎn)應(yīng)力分別減少了37%,49%,14%和17%;中塔塔底非加載側(cè)B點(diǎn)應(yīng)力分別減少了33%,53%,5%和14%。

        這個(gè)結(jié)論與有限元分析結(jié)果吻合。

        6 結(jié) 論

        (1)增設(shè)塔頂水平加勁索、中塔穩(wěn)定索和1對(duì)、2對(duì)、3對(duì)交叉索都能有效地增加三塔斜拉橋的豎向剛度。

        (2)增設(shè)塔頂水平加勁索、中塔穩(wěn)定索和1~3對(duì)交叉索,只要加大加勁索截面積,都可將洞庭湖鐵路斜拉橋靜活載作用下的撓跨比從無加強(qiáng)措施時(shí)的1/436降到1/500以下。

        (3)將撓跨比降至1/500~1/600中的同一數(shù)值時(shí),3種輔助加勁措施相比,增設(shè)中塔穩(wěn)定索時(shí),中塔塔頂順橋向水平位移和中塔塔底彎矩都比增設(shè)塔頂水平索小,而交叉索效果較差。但中塔穩(wěn)定索的材料用量比塔頂水平索略多。

        (4)增設(shè)中塔穩(wěn)定索的經(jīng)濟(jì)性遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于直接加強(qiáng)主桁或橋塔。當(dāng)將撓跨比從1/436降至1/500~1/600時(shí),增設(shè)中塔穩(wěn)定索增加的材料造價(jià)只需要165~646萬元,增大主桁所有桿件剛度增加的造價(jià)需要5 883~16 943萬元,增大三塔剛度增加的造價(jià)需要7 008~22 994萬元,單獨(dú)增大中塔剛度增加的造價(jià)需要2 975~11 606萬元。

        (5)本橋的研究成果已應(yīng)用于蒙華鐵路洞庭湖三塔斜拉橋,也為以后類似橋梁的設(shè)計(jì)提供了參考。

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