馬樹銀

摘 要：根據(jù)云南華能滇東能源有限公司機組的現(xiàn)狀，分析了汽輪機暖機過程的作用及思路，介紹了東方汽輪機廠600MW機組典型暖機方式和啟動暖機過程中的幾個重要問題。建議針對600MW汽輪機啟動暖機過程制定啟動控制的基本思路。

關鍵詞：冷態(tài)中壓缸啟動 中速暖機 脆性損傷 壽命損耗 熱應力

中圖分類號：TK269 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2017）12（b）-0013-04

云南華能滇東能源有限公司6×600MW亞臨界汽輪機組為東方汽輪機有限公司引進日立技術生產制造。汽輪機為N600—16.7/538/538—2型亞臨界、中間再熱、單軸三缸四排汽、沖動凝汽式，設計額定功率為600MW，最大連續(xù)出力為641.122MW。汽輪機啟動過程各軸勁振動限值為250um。升速暖機過程為：（1）高壓缸盤車預暖360min，使調節(jié)級金屬溫度達到150℃以上；（2）升速至1500r/min中速暖機240min；（3）升速至3000r/min額定轉速暖機40min；（4）有功功率30MW（5%）初負荷暖機60min。

1 汽輪機暖機過程中的重要問題

1.1 沖轉參數(shù)的選擇

對于中間再熱大容量機組，冷態(tài)沖轉參數(shù)的選擇，主要是根據(jù)機組過臨界和維持定速的需要而確定的。一般主蒸汽壓力，應綜合機爐兩方面及旁路系統(tǒng)的因素來考慮，要從便于維持啟動參數(shù)的穩(wěn)定出發(fā)，使進入汽缸的蒸汽流量應能滿足汽機順利通過臨界轉速和帶初始負荷的要求，同時為使金屬各部分加熱均勻，增大蒸汽的容積流量，沖轉蒸汽壓力應盡量選擇低一些。蒸汽溫度，應能避免啟動初期對金屬部件的熱沖擊；同時防止蒸汽過早進入濕蒸汽區(qū)而造成的凝結放熱及末幾級葉片的水蝕，要有足夠高的過熱度；總之蒸汽溫度應與金屬溫度相匹配。凝汽器真空，沖轉瞬間大量蒸汽進入汽輪機內，因蒸汽的凝結需要有個過程，所以真空會有所降低，如果真空過低在沖轉瞬間就會有低壓缸安全門動作的危險，同時排汽溫度大幅度升高，使凝汽器銅管急劇膨脹，造成脹口松弛而泄漏。過高的真空也是不必要的，在其它沖轉參數(shù)都具備時僅僅為了等真空上來，必然會延遲機組沖轉時間；另外真空過高沖動汽輪機所需的蒸汽量減少，達不到良好的暖機效果從而延長暖機時間。

對沖轉參數(shù)的選擇，必須要考慮調節(jié)級處及中壓持環(huán)處的金屬溫度與蒸汽溫度的匹配。近十幾年來隨著計算機在火電廠的廣泛應用，國內外一些制造廠都對機組提出了典型的啟動曲線、圖表。這些圖表是根據(jù)機組在啟停過程中轉子承受的交變熱應力和轉子材料的低周疲勞壽命曲線而制定的。根據(jù)機組所要承擔的運行方式，規(guī)定出各種運行方式的啟停次數(shù)和循環(huán)壽命消耗量，同時確定出第一級葉片出口蒸汽溫度的變化量和變化率。一般機組啟動都是根據(jù)金屬溫度水平、允許的最大失配溫度，反過來查出沖轉參數(shù)的允許范圍。這里所謂的失配溫度就是調節(jié)級出口汽溫與調節(jié)級處汽缸金屬溫度之差。正值為蒸汽溫度高于金屬溫度，沖轉后直接可對轉子進行加熱；負值表示蒸汽溫度低于金屬溫度，沖轉后蒸汽將對轉子進行冷卻。理想的失配溫度的選擇自然是正直。日本電氣股份公司對500MW及以上汽輪機的失配溫度提出的限值為+170℃～-110℃，并指出理想的限值為+30℃～-50℃。日本三菱公司對其大型機組的啟動明確規(guī)定，機組沖轉時調節(jié)級出口氣溫與調節(jié)級金屬溫度之差應在+110℃～-56℃，由此決定沖轉蒸汽條件，并指出該溫差的限制值為+140℃～-83℃。本廠機側沖轉參數(shù)，主汽壓力：6.0MPa，主汽溫度：330℃，再熱汽壓力：1.1MPa，再熱汽溫：310℃，凝汽器真空：>72kPa。

1.2 暖機時的轉速選擇

汽輪機的暖機轉速接近轉子臨界轉速、汽缸共振轉速和葉片共振轉速會導致部件在大交變應力下加速疲勞破壞，所以選擇暖機轉速時應對臨界轉速、汽缸共振轉速和葉片共振區(qū)了解清楚，不要隨意選擇轉速長時間暖機。為了防止高中壓轉子失穩(wěn)，高中壓合缸汽輪機的高中壓轉子一階臨界轉速通常為1500～1800r/min，高中壓分缸汽輪機的高壓轉子一階臨界轉速通常為2000～2300r/min。

根據(jù)轉子動力學原理，轉速小于一階臨界轉速時，轉子振動高點與一階不平衡質量夾角小于90?；轉速等于一階臨界轉速時，轉子振動高點與一階不平衡質量夾角等于90?；轉速大于一階臨界轉速時，轉子振動高點與一階不平衡質量夾角大于90?且小于180?。當發(fā)生動靜碰摩時轉子局部發(fā)熱，向碰摩位置方向彎曲。實踐證明，汽輪機高中壓轉子動靜碰摩時摩擦響應主要呈一階振型。當轉速低于一階臨界轉速時，轉子熱彎曲和振動高點矢量和大于轉子熱彎曲量，動靜碰摩進一步加劇，摩擦引起的轉子熱彎曲不斷積累增大；反之，當轉速高于一階臨界轉速時，摩擦引起的轉子熱彎曲不能積累；當轉速接近一階臨界轉速時，轉子熱彎曲和振動高點矢量和也大于轉子熱彎曲量，由于一階臨界轉速區(qū)摩擦熱彎曲引起的振動響應大，動靜碰摩法向力遠高于前兩種轉速，導致摩擦發(fā)熱功率加大，摩擦熱彎曲加快，形成惡性循環(huán)。特別是高中壓轉子，由于阻尼小，一階臨界轉速區(qū)，振幅放大因子很大，動靜碰摩可能在極短時間內導致轉子熱彎曲達到很高的水平，如轉子局部應力超過材料屈服極限將導致轉子發(fā)生永久性彎曲，這一過程發(fā)展極快，往往是人工不可控的。

低速暖機指1000r/min以下轉速暖機。和盤車預暖的目的和原理相同，低速暖機在低應力水平下提高轉子的抗脆性失效能力。其風險在于摩擦熱彎曲的積累，低轉速時不易通過振動發(fā)現(xiàn)動靜摩擦，當轉子快速通過一階臨界轉速區(qū)時，由于摩擦熱彎曲積累的存在，動靜碰摩引起的振動遠大于不低速暖機的方式。

高速暖機指2000～3000r/min的暖機，高速暖機在將轉子應力水平控制在一定程度下獲得更高的暖機效率；此外，在高于一階臨界轉速下，動靜碰摩不會引起強烈振動，加之轉速高，磨汽封效果很好，高速暖機轉速也稱磨汽封轉速。但由于高速暖機時進汽量大，熱流密度大，導致汽缸溫升率不可控，轉子應力過大。

中速暖機指1000～2000r/min的暖機，日立、東芝技術的汽輪機除盤車預暖、低速暖機外，主要進行長時間的中速暖機。按照上述分析，中速暖機存在一階臨界轉速強烈振動的風險，但是日立、東芝技術汽輪機的中速暖機與傳統(tǒng)的中速暖機相比存在明顯不同。傳統(tǒng)中速暖機轉速選擇在遠離高中壓轉子一階臨界轉速的區(qū)域，通常在1000～1200r/min，低于高中壓轉子一階臨界轉速500～600r/min。日立、東芝技術汽輪機中速暖機轉速低于高中壓轉子一階臨界轉速150～200r/min，這一轉速下振動對動靜碰摩比較敏感，當動靜碰摩時振動會大幅波動或持續(xù)上升，容易被運行人員發(fā)現(xiàn)并采取措施；實踐證明，這一轉速下動靜碰摩，局部摩擦發(fā)熱功率不足以導致局部熱應力過大而引起轉子永久性彎曲；日立、東芝技術汽輪機的中速暖機轉速和振動限值的選擇有效防止了不可控動靜碰摩。日立、東芝技術汽輪機的中速暖機方式值得研究、試用和利用。綜上所述，我廠采用1500r/min中速暖機。

1.3 轉子材料的脆性轉變溫度及脆性損傷

高強度合金鋼在低溫時沖擊韌性會顯著下降，工程上，將材料沖擊試驗時斷口形貌中脆性和韌性斷裂面積各占50%的試驗溫度稱為脆性轉變溫度（FATT）。大型汽輪機的高中壓轉子使用Cr-Mo-V鋼，其FATT為80℃～130℃。實踐表明，材料在高于FATT 50℃以上時才具有較好的抗脆性破壞能力。因此，汽輪機在啟動過程中需要在低應力工況下暖機，使轉子溫度高于FATT后再逐漸進入高應力工況。

在汽輪機冷態(tài)啟動升速過程中，由于溫升較小，汽輪機部件的熱應力還不很大，預防轉子低溫脆性損傷就成為主要任務之一。這要求合理地安排升速方式，使機組在定速之前，在轉子應力水平不高的條件下，進行充分暖機，將轉子內孔的金屬溫度提高到FATT以上。三菱公司汽輪機運行說明書指出，在冷態(tài)啟動時，中速暖機的目的主要是預防轉子脆性損傷。在WH、GE公司的大型汽輪機運行規(guī)程中也規(guī)定，在升速過程中，當轉子內孔金屬溫度達到FATT之后，才允許升速到定速。

汽輪機在啟動過程中，轉子屬于不穩(wěn)定的加熱過程，其中心孔的金屬溫度滯后于表面溫度。同時在高轉速情況下，轉子中心孔部位承受比較高的離心力。因此，為了防止脆性損傷，在升速到定速之前，要求高中壓轉子最后一級葉輪段的轉子中心孔部位的金屬溫度應超過FATT。由于高壓缸采取盤車預暖360min，使調節(jié)級金屬溫度達到150℃以上后，升速至1500r/min中速暖機240min，在中速暖機結束時，高壓轉子最后一級中心孔部位已達到150℃。因此高壓轉子在中速暖機結束時，能夠順利渡過FATT。而中壓轉子在中速暖機結束時，末級中心孔部位金屬溫度還較低，約在90℃～100℃左右，遠低于轉子材料的FATT。由于沖轉時再熱蒸汽溫度低、蒸汽流量小、壓力低、放熱系數(shù)小、在升速過程中最后幾級蒸汽溫度變化緩慢、缸體和轉子粗大、吸熱量多等，所以中壓轉子后半部金屬溫升速度緩慢，在中速暖機結束時，難以渡過FATT。因此，汽輪機生產廠家規(guī)定，升速至3000r/min額定轉速暖機40min，并網(wǎng)后在有功功率30MW（5%）初負荷暖機60min。由此看來，在預防汽輪機轉子的脆性損傷時，對中壓轉子應給予充分的重視。

1.4 中速暖機的時間及指標控制

在冷態(tài)啟動時，應根據(jù)沖轉時金屬溫度的實際狀態(tài)和暖機結束時的實際金屬溫度變化狀態(tài)靈活地確定中速暖機時間，而不是一固定的數(shù)據(jù)。在升速過程中，汽輪機轉子的加熱效果，不僅受主汽溫度和再熱汽溫度的影響，特別是中壓轉子的后半部，還將受到軸封蒸汽溫度、汽缸及轉子幾何形狀尺寸、排汽真空等多種因素的影響。即使同樣的蒸汽參數(shù)，由于運行方式不同，金屬的受熱狀態(tài)將有所差異。因此判別轉子金屬溫度是否已渡過FATT，應該以中壓缸排汽部分實際金屬溫度狀態(tài)或實際排汽溫度為依據(jù)。為此建議在中壓缸排汽管上或中壓缸排汽室安裝汽溫或金屬溫度測點，進行轉子實際受熱狀態(tài)的監(jiān)測。在東芝公司的大型火電機組啟動方式中明確指出，為了預防脆性損傷，應以中壓缸排汽室上半部的金屬溫度實際變化狀態(tài)來判斷中速暖機是否結束；GE公司汽輪機啟動和帶負荷導則中規(guī)定，中速暖機后，中壓缸排汽溫度低于200℃時，還需進行高速暖機。然而，也并不是說中壓缸排汽溫度達到啟動和帶負荷導則中規(guī)定的溫度時，中速暖機就結束。根據(jù)各公司的工業(yè)試驗結果可知，在一定的蒸汽參數(shù)狀態(tài)下，當中壓缸排汽溫度達到規(guī)定的溫度時，由于轉子較粗及傳熱的滯后，轉子中心溫度還沒有越過FATT，轉子中心與轉子外表面的溫差還很大，只有在中壓缸排汽溫度達到規(guī)定的溫度且暖機2～4h后，轉子中心的溫度才越過FATT。在排汽溫度達到規(guī)定的溫度且暖機2h后，雖然轉子中心溫度已達到FATT，但轉子外表面與轉子中心的溫差還很大，導致熱應力很大；一般在大于4個小時后內外表面的溫差<20℃，這時熱應力已很小。該廠中速暖機的控制指標為：（1）高壓內下缸內壁溫>320℃；（2）中壓內下缸內壁溫>320℃；（3）高中壓缸膨脹>8mm；（4）中壓缸排汽室內壁溫>240℃。

1.5 啟動過程中汽輪機的壽命管理及分配

汽輪機的壽命是指從初次投入運行一直到轉子出現(xiàn)第一條宏觀裂紋（長度為0.2～0.5mm）經(jīng)歷過的交變載荷次數(shù)。根據(jù)工程經(jīng)驗，汽輪機壽命主要取決于機組啟停和負荷變化引起的交變熱應力。這種高水平交變熱應力，是導致轉子低周疲勞損傷的主要因素。度量汽輪機壽命的單位是轉子承受的交變載荷的循環(huán)次數(shù)，并不是運行時間。由于汽輪機轉子是整個汽輪機機組中最昂貴的部件，又工作在高溫高壓的惡劣環(huán)境中，一般定義汽輪機轉子的壽命即為汽輪機組壽命。

低周疲勞損傷是構成轉子損傷的主要部分，產生熱應力的原因是轉子本身受熱不均，存在著溫差，主要發(fā)生在汽輪機啟動階段、停機階段和負荷變動階段。啟動時，轉子工作在穩(wěn)定導熱條件下，但是轉子表面先受到蒸汽加熱膨脹。轉子表面接受到熱量后，再以熱傳導的方式將熱量傳遞帶其他部分。轉子內部溫度較低，限值表面膨脹，從而導致了熱應力的產生，此時轉子表面產生壓應力，二中心部位承受拉應力。單位時間內傳給轉子表面的的熱量越多，則溫差越大，熱應力也就越大。汽輪機的停機過程正相反，是一個冷卻過程，熱力參數(shù)和機械設備的狀態(tài)也要發(fā)生一系列變化。停機時轉子表面先冷卻，中心部位保持較高溫度，從而使表面承受拉應力而中心部位承受壓應力。這樣，每啟停一次，轉子表面和中心部位就承受一次壓應力和一次拉伸應力的作用，這種交變應力引起金屬材料的疲勞損傷，長期積累就有可能出現(xiàn)裂紋。因此，控制金屬溫升率，限值部件的熱應力，保證循環(huán)壽命消耗量不超過規(guī)定數(shù)值，是汽輪機啟?？刂频幕緶蕜t。其中，壽命消耗主要考慮以下兩個方面。

（1）由蠕變引起的壽命消耗：它占整個壽命消耗量的20%～30%，其壽命消耗量通常用t0/tR表示。其中t0為運行小時數(shù)，tR為相應此運行狀態(tài)的溫度和應力作用下，達到蠕變損壞所需的小時數(shù)?？偟娜渥儔勖牧繛椋?/p>

一般啟動過程中，金屬溫度不高，通常不考慮蠕變壽命消耗。只有金屬溫度超過420℃時才考慮合金鋼部件的蠕變問題。

（2）低周疲勞引起的壽命消耗：它占整個壽命消耗量的70%～80%，其壽命消耗量通常表示為：

式中，n為實際的循環(huán)次數(shù)，一個完整的循環(huán)包括啟動、帶負荷運行、停機的整個過程；N為相應此運行溫度和應力到達產生低周疲勞裂紋的循環(huán)次數(shù)。總的低周疲勞壽命消耗量為：

2 暖機過程中存在的問題

2.1 煙煤啟動導致蒸汽溫度過高

近幾年，火電行業(yè)大面積虧損，為了提高啟機過程的經(jīng)濟性，為了節(jié)省燃油量和廠用電，爭先恐后地實行煙煤啟動。由于實施煙煤啟動導致爐膛內的輻射熱量和對流熱量發(fā)生較大變化，火焰中心上移。導致爐膛產汽量偏少和蒸汽溫度不可控。最終導致中速暖機過程中蒸汽溫度不可控，蒸汽溫度過高。這將使得暖機過程中調節(jié)級金屬溫度和中壓持環(huán)金屬溫度在短時間內達到中速暖機結束的目標值，但對于汽缸和轉子將造成很大的損傷，尤其是轉子。

2.2 中速暖機的指標控制及暖機時間

東方汽輪機廠600MW機組中速暖機的指標控制為：（1）高壓內下缸內壁溫>320℃；（2）中壓內下缸內壁溫>320℃；（3）高中壓缸膨脹>8mm；（4）中壓缸排汽室內壁溫>240℃。中速1500r/min暖機240min，然后升速至額定轉速3000r/min暖機40min，并網(wǎng)后在有功功率30MW（5%）初負荷暖機60min。大部分廠在暖機過程中主要看缸脹和調節(jié)級溫度，只要這兩個指標達到就準備升速并網(wǎng)帶負荷。

2.3 中速暖機過程中的金屬溫升率

高壓轉子金屬溫度從沖轉前的150℃加熱到320℃，溫度上升170℃，按60℃/h的溫升率算，3h即可完成暖機；中壓轉子金屬溫度從沖轉前的80℃左右加熱到320℃，溫度上升240℃，按60℃/h的溫升率算，4h即可完成暖機。最近大部分電廠在中速暖機過程中一般2.5～3h就達到320℃，中壓缸溫升率在1.5℃/min左右，壽命消耗也在允許的范圍內。單從溫升率看是沒問題。

2.4 中速暖機結束后進一步階段性暖機

廠家要求中速暖機結束后，升速至額定轉速3000r/min暖機40min，并網(wǎng)后在有功功率30MW（5%）初負荷暖機60min。許多電廠在中速暖機結束后就直接升速至3000r/min，接著就并網(wǎng)帶負荷。

3 針對中速暖機的建議

3.1 執(zhí)行煙煤啟動方案時，把控好投粉時機及投粉量

在燒參數(shù)階段一般汽包起壓，高低旁開啟后就準備投粉，二次風溫度也沒有達到規(guī)程要求。從最近幾年煙煤啟動來看，投粉時間越早，蒸汽參數(shù)越難控制。

而且投粉早且粉量大的情況下，更容易出現(xiàn)蒸汽溫度高而壓力低的現(xiàn)象。出現(xiàn)此現(xiàn)象的主要原因就是投粉早引起的，投入煤粉后減小了油流量，導致輻射熱量減少，對流熱量比例增大，最終導致產汽量減少，壓力起不來且蒸汽溫度偏高。要想改變此現(xiàn)象，只能是增高爐膛高度，但這是不可能的。因此，在燒參數(shù)時，建議汽輪機沖轉后開始中速暖機后再投粉，這樣蒸汽參數(shù)要好控一些。投粉量根據(jù)中速暖機過程中溫度上升幅度來調整，主再熱氣溫控制在420℃～450℃為好。

3.2 控制好燃油量，不能過分追求節(jié)油

現(xiàn)在各電廠之間加強了交流溝通學習，最近在煙煤啟動方案的交流甚為頻繁，由于對比導致一個廠想比一個廠節(jié)油經(jīng)濟。本廠現(xiàn)在煙煤啟動從鍋爐點火至機組負荷350MW斷油，各階段耗油分析如下：鍋爐燒參數(shù)階段耗油40～45t，汽輪機沖轉至中速暖機結束階段耗油20～30t，機組并網(wǎng)至油槍全部撤出階段耗油15～20t，機組啟動用油大概在75～95t；啟動爐運行約20～25h，耗油20～30t；共計耗油在95～125t的范圍。以前的純油啟動耗油在170～180t的范圍，相比之前煙煤啟動節(jié)約50～70t的油耗。有些廠能將油耗控制在50t左右在有鄰爐加熱的情況下，通過學習觀摩后發(fā)現(xiàn)咱們也能達到這個油耗，但這導致機組參數(shù)不可控，在這種情況下還想縮短暖機時間，勢必導致熱沖擊、熱應力及壽命損耗過大，長久來說對機組安全產生不利影響。

3.3 中速暖機的時間把控

高壓調節(jié)級金屬溫度從沖轉前的150℃加熱到320℃，溫度上升170℃，按60℃/h的溫升率算，3h即可完成暖機；中壓持環(huán)金屬溫度從沖轉前的80℃左右加熱到320℃，溫度上升240℃，按60℃/h的溫升率算，4h即可完成暖機。我廠最近在中速暖機過程中一般2.5～3h就達到320℃，中壓缸溫升率在1.5℃/min左右，壽命消耗也在允許的范圍內，單從溫升率看是沒問題。但是根據(jù)各公司的工業(yè)試驗結果可知，在一定的蒸汽參數(shù)狀態(tài)下，當中壓缸排汽溫度達到規(guī)定的溫度時，由于轉子較粗及傳熱的滯后，轉子中心溫度還沒有越過FATT，轉子中心與轉子外表面的溫差還很大，只有在中壓缸排汽溫度達到規(guī)定的溫度且暖機2～4h后，轉子中心的溫度才能越過FATT。在排汽溫度達到規(guī)定的溫度且暖機2h后，雖然轉子中心溫度已達到FATT，但轉子外表面與轉子中心的溫差還很大，導致熱應力很大；一般在排汽溫度達到規(guī)定的溫度后暖機大于4h后內外表面的溫差小于20℃，這時熱應力已很小，對機組損傷才達最小。因此，建議通過中壓缸排汽溫度及四段抽汽溫度的變換來安排暖機時間，即在中速暖機1h后，檢查中壓缸排汽溫度及四段抽汽溫度，若兩個溫度測點都達200℃以上，則再暖機2h后轉子中心孔與轉子外表面的內外壁溫差小于80℃，而且轉子中心的溫度也基本能越過FATT，在這種情況下即可升速至額定轉速。

3.4 升速至3000r/min及帶5%的初始負荷暖機

汽輪機生產廠家規(guī)定，中速暖機結束后升速至3000r/min額定轉速暖機40min，并網(wǎng)后在有功功率30MW（5%）初負荷暖機60min。這樣的目的是為了進一步使轉子中心孔與轉子外表面的內外壁溫差縮小，減小轉子內外表面熱應力，同時也使高壓調節(jié)級和中壓持環(huán)內外壁金屬溫差縮小，減小了缸體的熱應力。在此階段，將主汽閥閥殼、調節(jié)閥閥殼以及中壓進汽室和調節(jié)級進汽室缸體內外壁溫度差值降至最小，對缸體及閥體的損傷也減至最小。汽輪機運行說明書指出，在主汽閥閥殼內表面金屬溫度在300℃～400℃時，內外壁金屬溫差不大于116℃～106℃；調節(jié)閥閥殼內表面金屬溫度在300℃～400℃時，內外壁金屬溫差不大于108℃～96℃；中壓進汽室和調節(jié)級進汽室缸體內表面金屬溫度在300℃～400℃時，內外壁金屬溫差不大于110℃～98℃。因此，在暖機過程中，只要上述溫差超過此范圍，就應穩(wěn)住汽溫，停止加負荷，進一步進行暖機，直至溫差在控制范圍內。

4 結語

（1）對汽輪機中壓轉子脆性損傷的預防應給予足夠的重視。

（2）為了預防脆性損傷，應以中壓缸排汽部分金屬溫度和汽溫的實際變化狀態(tài)作為判斷中速暖機結束的標致。

（3）中速暖機的轉速最好先在廠家推薦值暖機一段時間后再做升降速暖機，在降速暖機時，降低轉子振動限值對防止一階臨界轉速區(qū)不可控動靜碰摩是非常有效的，建議將振動限值降至規(guī)定值的0.7倍及以下值。

（4）汽輪機暖機方式是非常復雜的，對汽輪機的壽命和安全運行非常關鍵，在電力生產中常常忽視而導致設備事故。因此，充分分析汽輪機的設計思想、計算數(shù)據(jù)、設備特性、運行狀況以及啟動過程相關技術問題，并經(jīng)過嚴格的試驗驗證。不合理的暖機方式，不但會加速汽輪機的壽命消耗，還可能導致嚴重的汽輪機安全事故。

參考文獻

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