方 坤，朱 勇，宋奎晶，張志勇，雷黨剛

(1. 中國電子科技集團公司第三十八研究所， 安徽 合肥 230088；2. 南通振華重型裝備制造有限公司， 江蘇 南通 226017； 3. 合肥工業(yè)大學, 安徽 合肥 230009)

引 言

隨著雷達不斷向高功率、大型化方向發(fā)展，雷達系統(tǒng)中功放組件的組裝密度越來越高，發(fā)熱量也越來越大[1-2]。傳統(tǒng)液冷板是采用機械加工的方式在組件盒體上成型彎曲流道，并采用攪拌摩擦焊焊接蓋板來實現(xiàn)的。這種液冷板中冷卻液與液冷板的接觸傳熱面積受限，已經(jīng)難以滿足雷達系統(tǒng)的散熱需求[3]。采用翅片式液冷板能夠大大增加傳熱面積，具有散熱效率高、溫度梯度小、熱分布均勻和結構緊湊等顯著優(yōu)點[4-5]，是目前固態(tài)功放組件冷卻的一種重要方式。

傳統(tǒng)液冷板主要采用真空釬焊實現(xiàn)封焊[6]。釬焊焊縫強度低，容易在流道內(nèi)殘留釬料，形成多余物。翅片式液冷板采用攪拌摩擦焊只能實現(xiàn)密封，無法解決大寬度流道在液壓下的變形問題；而采用擴散焊能夠?qū)崿F(xiàn)翅片焊接，解決結構剛度問題，但對于薄壁流道，僅采用擴散焊容易在密封處發(fā)生微漏。因此，文中采用2種固相焊接方法集成的思路，解決翅片式大寬度流道液冷板的可靠焊接問題。

1 結構工藝性設計分析

翅片式液冷板由翅片式殼體和封蓋板組成。工藝路徑為：先通過擴散焊實現(xiàn)封蓋板下表面與翅片的焊接，保證大寬度流道的結構剛性，然后通過攪拌摩擦焊實現(xiàn)封蓋板側邊與殼體的焊接，保證流道的密封性能。

為了明確集成固相焊接結構的工藝性設計要求，打通集成焊接的工藝路徑，通過大量的工藝試驗，確定了典型結構的技術要求，如圖1所示。

圖1 翅片式液冷板的特征尺寸

擴散焊主要用于實現(xiàn)翅片的可靠焊接。對擴散焊有影響的結構參數(shù)包括蓋板厚度H、蓋板盒體高度差h、翅片臺階高度差n和蓋板側隙δ。

(1)蓋板厚度。一方面，液冷板流道內(nèi)冷卻液一般存在一定的壓力，因此需要蓋板具有一定的厚度來保證結構剛性；另一方面，由于蓋板越薄，對貼合在蓋板表面的器件的散熱效果就越好，因此蓋板厚度尺寸的設計應在保證結構剛性的前提下盡量取小。

(2)蓋板盒體高度差。擴散焊要求蓋板表面高于盒體表面，以便于施加擴散焊壓力。擴散焊下壓量為0.3～0.5 mm，因此蓋板盒體高度差h≥0.3 mm。

(3)翅片臺階高度差。為了保證翅片與蓋板的良好焊接，防止在下壓過程中蓋板四周的臺階限制翅片與蓋板的接觸，要求翅片高度大于臺階高度。同時，為了防止蓋板在擴散焊后無法緊密接觸，要求翅片臺階高度差為(0.1 ± 0.05)mm。

(4)蓋板側隙。蓋板與盒體間通常采用間隙配合，若蓋板側隙太小，蓋板在下壓過程中會帶動接觸到的盒體邊緣發(fā)生變形，影響后續(xù)攪拌摩擦焊，要求蓋板側隙δ≥0.1 mm。

攪拌摩擦焊主要用于實現(xiàn)封蓋板的密封。對攪拌摩擦焊有影響的結構參數(shù)包括蓋板厚度、蓋板盒體高度差、蓋板側隙、臺階寬度b和盒體邊緣寬度B。

根據(jù)前期研究結果[3]，要求蓋板盒體高度差h≤0.1 mm，臺階寬度b等于蓋板厚度H，蓋板側隙δ≤0.1 mm。

隨著攪拌摩擦焊技術的發(fā)展，特別是窄軸肩攪拌頭的應用成熟度的提升，目前臺階寬度b≥75%H，控制蓋板側隙δ≤0.2 mm即可。對于盒體邊緣寬度，考慮到攪拌針長度和軸肩直徑比約為1∶3，而盒體邊緣寬度一般要大于軸肩半徑，因此要求盒體邊緣寬度B≥3H/2。

綜合上述2種固相焊接方法的要求，發(fā)現(xiàn)兩者對蓋板盒體高度差的要求不統(tǒng)一。因此為了保證擴散焊后，攪拌摩擦焊前蓋板盒體高度差滿足攪拌摩擦焊的需求，該值需要根據(jù)擴散焊工藝的下壓量來設計。當下壓量為0.3 mm時，蓋板盒體高度差應該控制在0.3～0.4 mm。根據(jù)上述討論，集成固相焊接方法對液冷板結構尺寸的要求見表1。

表1翅片式液冷板尺寸要求mm

名稱尺寸蓋板盒體高度差h[0.3,0.4]臺階寬度b≥75%H蓋板側隙δ[0.1,0.2]盒體邊緣寬度B≥3H/2翅片臺階高度差n0.1±0.05

2 液冷板焊接過程控制

2.1 液冷板制造工藝流程

采用集成固相焊接方法制造液冷板的詳細工藝流程如圖2所示，在實施過程中必須嚴格執(zhí)行。需要重點控制擴散焊和攪拌摩擦焊的中間過程，擴散焊出爐溫度需低于80 ℃，同時零件出爐后應立刻進行攪拌摩擦焊，以防止零件形成較多的氧化膜。中間過程應嚴防攪拌摩擦焊縫被污染，擴散焊后無需任何中間過程即可進行攪拌摩擦焊。

圖2 工藝流程圖

2.2 擴散焊工藝控制

擴散焊工藝參數(shù)為擴散焊溫度530 ℃，保溫時間1.5 h，壓力2.5 MPa，真空度1.33 × 10-5～1.33 × 10-4Pa。出爐溫度低于80 ℃。金相照片顯示，擴散焊縫結合良好，未發(fā)現(xiàn)孔洞、裂紋及未焊合等缺陷。對擴散焊接頭的拉伸性能進行的測試顯示，接頭均斷裂于界面處，平均強度為92.4 MPa，可見擴散焊接頭的強度也與母材相當。

圖3為搭接界面處的微觀組織，在200倍金相照片下很難看到原始界面，而在1 000倍金相照片下，可見斷續(xù)分布的夾雜物。該夾雜物為界面上的氧化膜，其尺寸達到亞微米級，對接頭性能影響較小。從接頭微觀組織來看，擴散效果較好，接頭無未焊合缺陷。

圖3 界面處的微觀組織

2.3 攪拌摩擦焊工藝控制

攪拌摩擦焊攪拌頭的軸肩直徑為15 mm，攪拌針長6.7 mm。焊接速度為150 mm/min，轉(zhuǎn)彎速度為80 mm/min，轉(zhuǎn)速為1 000 r/min，壓入量為0.2 mm。焊縫橫截面形貌如圖4所示，焊接成型良好。對對接部分的拉伸性能進行的測試顯示，接頭均斷裂于熱影響區(qū)，平均強度為96.3 MPa，其中母材強度為93～100 MPa?？梢娡嘶饝B(tài)的6063鋁合金經(jīng)攪拌摩擦焊后，接頭強度也與母材相當。

圖4 攪拌摩擦焊焊縫橫截面形貌

2.4 焊縫質(zhì)量檢查

流道的焊接質(zhì)量決定了冷卻液通道的強度和密封性等重要性能。為了保證焊縫質(zhì)量，焊后必須對焊接質(zhì)量進行檢查。本文分別對零件進行了外觀檢查、超聲波探傷和充氣檢漏。外觀檢測結果表明，攪拌摩擦焊焊接后焊縫外觀無飛邊、溝槽等缺陷；超聲波檢測結果表明，攪拌摩擦焊焊縫內(nèi)部和擴散焊焊縫的質(zhì)量均達到了I級焊縫要求；在對液冷板進行精密加工后，采用1.5 MPa充氣壓力對零件進行了密封性檢查，保壓15 min。結果表明，液冷板無滲漏，密封性良好，同時蓋板無任何變形，剛性好。

3 服役液壓條件下殼體變形仿真

對比僅實施攪拌摩擦焊和采用集成固相焊制造的液冷板在服役壓力下的殼體變形情況，分析集成固相焊接的結構可靠性。仿真過程采用有限元軟件MSC.Marc，邊界條件施加服役壓力，考慮最大值1.5 MPa。仿真模型如圖5所示，其中蓋板在最終的精加工結構中厚度為2 mm。

圖5 仿真模型

圖6給出了僅實施攪拌摩擦焊的翅片式液冷板在1.5 MPa內(nèi)壓下的變形情況。從圖6可知，由于翅片和蓋板未焊接上，在內(nèi)壓條件下，翅片和蓋板分離，蓋板鼓起，最大變形位于流道中心的蓋板上，最大變形量為3 mm，嚴重超出了產(chǎn)品要求。

圖6 攪拌摩擦焊接的翅片式液冷板變形情況

圖7給出了實施集成固相焊接的翅片式液冷板在1.5 MPa內(nèi)壓下的變形情況。從圖7可知，由于翅片和蓋板焊接良好，在內(nèi)壓條件下，翅片提高了蓋板剛性，整個結構基本無變形，最大變形量為0.015 mm，滿足產(chǎn)品要求。

圖7 集成固相焊接的翅片式冷液板變形情況

4 結束語

集成固相焊接方法能夠?qū)崿F(xiàn)翅片式大寬度流道液

冷板的可靠焊接。超聲波探傷結果表明，焊縫合格；精密加工后，充氣檢漏結果表明，流道100%無滲漏，無變形。功放組件已完成精密加工和電子裝聯(lián)，各項熱控電測指標均滿足設計要求。目前，采用集成固相焊接方法制造的功放組件已成功應用于某雷達產(chǎn)品。

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