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        鈦合金的焊接軟化改進(jìn)機(jī)制研究

        2018-05-07 06:39:58畢研貞王琦濤劉榮偉宋威振雷貝貝
        裝備制造技術(shù) 2018年2期
        關(guān)鍵詞:區(qū)域結(jié)構(gòu)

        畢研貞,王琦濤,劉榮偉,宋威振,雷貝貝

        (長安大學(xué),陜西 西安 710064)

        鈦合金具有低密度,高強(qiáng)度比,極好的抗疲勞和抗腐蝕性能的特點(diǎn),廣泛應(yīng)用于航天、船舶、核能、汽車、化學(xué)工業(yè)等[1-3]。Ti17合金(Ti-5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr)是一種典型的α-β型鈦合金,具有豐富的β穩(wěn)定元素。Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo(Ti-6246,國標(biāo)稱為TC19)和Ti17鈦合金是制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)的葉片、外殼的主要材料[4]。

        鈦合金焊接一直受到廣泛的關(guān)注。由于當(dāng)溫度超過550℃,特別是熔化階段,鈦易與空氣的氧、氮、碳反應(yīng),引起脆化[5],導(dǎo)致其焊接性差。氬弧焊是鈦合金最常用的焊接方法[6]。早期的研究已知,當(dāng)Mo的含量超過10wt%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))或更高,β相以馬氏體狀態(tài)存在于室溫[7-8],出現(xiàn)軟化區(qū)。Tan L.J.等人[9]發(fā)現(xiàn)電子束焊接的不同接頭TC11和Ti-22Al-25Nb出現(xiàn)軟化區(qū),由于在Ti-22Al-25Nb的熱影響區(qū)出現(xiàn)軟化相B2.同時(shí)Wang S.Q.等人[10]證實(shí)在電子束焊接的不同接頭鈦合金Ti17和Ti-6Al-4V,因?yàn)樵赥i17側(cè)的熱影響區(qū)出現(xiàn)軟化和粗糙的β相,它的硬度低于母材。對(duì)于出現(xiàn)軟化區(qū)的鈦合金氬弧焊焊接接頭,疲勞破壞往往發(fā)生在軟化區(qū),Wang S.Q.等人[10]證實(shí)疲勞破壞發(fā)生Ti17側(cè)的熱影響區(qū)。但目前的研究并沒有對(duì)軟化區(qū)提出改進(jìn)措施。因此,利用另一種鈦合金Ti-6Al-4V(TC4)填充Ti17鈦合金和TC19鈦合金氬弧焊焊接接頭的軟化區(qū),以改善焊接接頭的微觀結(jié)構(gòu)和硬度值。研究了Ti-6Al-4V對(duì)接頭的硬度和微觀結(jié)構(gòu)的影響。

        1 材料和實(shí)驗(yàn)過程

        本實(shí)驗(yàn)用的材料是200 mm×100 mm×5 mmTi17鈦合金板材、直徑為2 mm的Ti-6Al-4V鈦合金、直徑為5 mmTC19鈦合金棒材和TA9鈦合金棒材。其中Ti17和TC19鈦合金作為母材,TC4和TA9分別作為填充材料,其化學(xué)組成列于表1.

        表1 鈦合金的化學(xué)組成(質(zhì)量分?jǐn)?shù))

        所有的實(shí)驗(yàn)均在室溫下進(jìn)行。焊接之前需對(duì)材料進(jìn)行機(jī)械和化學(xué)清洗,利用線切割機(jī)加工成所需尺寸,焊接之前尺寸100 mm×50 mm×5 mm,焊完之后200 mm×100 mm×5 mm,如圖1所示。氬弧焊焊接鈦合金采用弧電流100 A,焊接電壓380 V,采用對(duì)接接頭V型90°坡口,焊完之后尺寸為100 mm×120 mm×5 mm.

        圖1 焊接的示意圖

        焊接試樣如圖1和圖2所示。金相材料樣品沿垂直于焊接方向從焊接接頭用線切割機(jī)取樣,試樣尺寸40 mm×30 mm×5 mm,每組試樣共有三組,試樣利用金剛砂紙從粗到細(xì)進(jìn)行打磨、金相實(shí)驗(yàn)拋光機(jī)拋光,腐蝕采用 Kroll’s修正試劑(HF∶HN∶O=1∶2∶5)。微觀結(jié)構(gòu)使用光學(xué)顯微鏡觀察。硬度測試?yán)糜捕葯C(jī)測試,沿垂直于焊接方向的截面方向,間隔1 mm、100 g加載,持續(xù)15 s.

        圖2 焊接拉伸試樣

        2 結(jié)果分析

        2.1 硬度結(jié)果和分析

        如圖3所示,對(duì)于Ti17和TC19測試硬度為從中間開始,向右的區(qū)域,也就是D和A的區(qū)域,再加上母材的區(qū)域。在TC19和Ti17焊接加入TC4,測試微觀硬度是從中間開始,向左的區(qū)域,也就是C、E、B的區(qū)域,再加上母材的區(qū)域。而之前Ti17和TC19焊接加入TA9,測試微觀硬度是從中間開始,向左的區(qū)域,也就是C、E、B的區(qū)域,再加上母材的區(qū)域。與上面不同的是在E區(qū),焊接的是TA9,三個(gè)微觀硬度圖均從中間開始,所以顯示剛開始的硬度最高。

        圖3 微觀硬度測試圖

        Ti17和TC19的焊接接頭從圖4中可以看出,在Ti17側(cè)的熱影響區(qū)在距離5~10 mm出現(xiàn)焊接軟化區(qū)(在熱影響區(qū),該區(qū)域的硬度明顯低于母材定義為軟化區(qū),),如果在TC19和Ti17焊接加入TC4,可以填充軟化區(qū)域,在此區(qū)域硬度有增加,而之前Ti17和TC19焊接加入TA9,不僅沒有提高硬度,使焊縫區(qū)的硬度降低。如圖4所示。

        圖 4TC19-Ti17,TC19-TC4-Ti17,TC19-TA9-Ti17焊接接頭的硬度分布

        2.2 微觀結(jié)構(gòu)結(jié)果和分析

        微觀結(jié)構(gòu)圖是沿著圖3的C-E-B方向和D-A方向利用金相顯微鏡獲得。圖5顯示Ti17、Ti-6Al-4V的母材,圖6為 Ti17和Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo焊接接頭的微觀結(jié)構(gòu)。從圖5可以看出,Ti17的結(jié)構(gòu)是極好的α片嵌入在β基體中(圖5a)。然而Ti-6Al-4V是典型的雙峰結(jié)構(gòu),由等軸α相和間粒狀α+β片晶組成(圖5b)。相應(yīng)的氬弧焊焊后接頭的微觀結(jié)構(gòu)接頭的變化示于圖4,熔融區(qū)是寬的,因?yàn)闅寤『副旧頍彷斎胼^大。熱影響區(qū)的寬度大約為5 mm.

        圖5 實(shí)驗(yàn)所用的鈦合金的微觀結(jié)構(gòu)

        圖6Ti17與TC19利用氬弧焊焊接接頭的微觀結(jié)構(gòu)。

        圖6 b主要是由α″相和β相組成,因?yàn)槠溆捕鹊陀卺槧瞀痢?,尤其在焊接區(qū)形成的馬氏體(針狀)α′,從微觀結(jié)構(gòu)看,軟化區(qū)的顏色明顯深于其他區(qū)域。同樣在硬度分布中,證實(shí)了此點(diǎn)。其硬度低于母材和焊縫的硬度。因此將該區(qū)定義為軟化區(qū)。由于TC4的加入,Ti17與TC19的焊接接頭的出現(xiàn)了改進(jìn)區(qū),從圖中可以看出明顯與其他地方不同。主要因?yàn)檫@塊區(qū)域是由針狀α′和α″構(gòu)成。

        3 結(jié)論

        通過一系列的試驗(yàn)和觀察,可以得到以下結(jié)論:

        1)Ti17與TC19利用氬弧焊焊接在一起有明顯的軟化區(qū)域,由α″相和β相組成。

        2)Ti17與TC19焊接加入TC4后在硬度上有明顯的改善,故在Ti17與TC19焊接時(shí)可以加入TC4,用以改善接頭的疲勞性能。

        3)Ti17與TC19焊接加入TA9,不僅沒有改善軟化區(qū)的硬度,還降低了焊縫的硬度。

        參考文獻(xiàn):

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