譚子瑤,曾 毅
(柳州五菱柳機動力有限公司,廣西 柳州545005)
發(fā)動機整車懸掛是支撐發(fā)動機在整車上運行的重要零件,本文基于Abaqus軟件,利用計算模態(tài)法和非線性分析法[1,2]分析發(fā)動機懸掛以下兩個方面:
一是分析懸掛組件的模態(tài)。發(fā)動機點火激勵是發(fā)動機懸掛的最大的激勵,為了防止強烈共振,必須合理地設計發(fā)動機懸掛,使整個組件具有較高的剛度,具有較大的一階模態(tài)頻率,從而避開發(fā)動機工作過程中的點火激勵(二階激勵)的所有可能頻率[3]。
二是分析懸掛組件的結構強度。汽車在行駛過程中會遇到多種工況,懸掛結構強度應能滿足汽車正常行駛的各類工況。
圖1 發(fā)動機懸掛分析數(shù)模
分析模型中各零件的材料屬性,其中由于超彈性橡膠材料NR+BR材料特性曲線難以獲得,則根據(jù)高速碰撞的經(jīng)驗,用材料屬性相似的軟金屬來代替橡膠。
將已知的工況參數(shù)進行歸類整理,分為固定工況和變動工況。
(1)固定工況
包括重力方向、螺栓擰緊力矩、發(fā)動機總質(zhì)量、發(fā)動機質(zhì)心坐標、摩擦系數(shù)。
動力總成搭載到整車上的坐標系如圖2所示,其中X軸從車頭指向車尾,Z軸垂直向上,Y軸按右手法則確定。
圖2 整車坐標系
(2)變動工況
選擇GM推薦動力總成28工況載荷標準中的12個工況來分析,其中扭矩:
上述公式中,MET為發(fā)動機最大輸出扭矩147 N·m,F(xiàn)GR為變速器一檔速比4.605,RGR為變速箱倒擋速比3.947,F(xiàn)DR為主減速比1,MF為倍增因數(shù)1.4.
大梁冇話說了,又摸出根土煙卷掛在嘴上。這事兒他怕我難過,以往從冇提起。今朝是怎么啦?話趕話,把傷心的事兒也趕出來了?
網(wǎng)格模型:如圖3所示。
網(wǎng)格尺寸:缸體、變速箱殼體為6 mm,其余為2.5 mm.
網(wǎng)格類型:缸體和變速箱為C3D4M,其余為C3D10M,虛擬鋼體單元為RBE2.
單元數(shù)量:C3D4M為381 304,C3D10M為373 652.
圖3 懸掛網(wǎng)格模型
(1)模態(tài)分析
固定懸掛端面;所有接觸面均用綁定約束;建立虛擬發(fā)動機總成單元,并創(chuàng)建單元與其他面之間的連接關系;添加虛擬單元質(zhì)量。
(2)強度分析
分析步1:施加螺栓預緊力。固定懸掛端面;橡膠鋼墊與橡膠之間用綁定約束,其余接觸面均用摩擦系數(shù)為0.2的面面接觸;在螺栓連接處創(chuàng)建虛擬螺栓連接;取最大擰緊力矩40 N·m,螺栓公稱直徑M10計算得出施加到每個螺栓的預緊力26 667 N.
分析步2:施加發(fā)動機動載荷。繼承分析步1;建立虛擬發(fā)動機總成單元,并創(chuàng)建單元與其他面之間的連接關系;施加發(fā)動機總成工況載荷,按照12工況條件,取工況1和工況2中扭矩較大值工況1計算,工況3-工況12分別計算。
根據(jù)圖4所示結果分析:前三階模態(tài)值較低,與此發(fā)動機在2 000~3 000 r/min轉(zhuǎn)速下的激勵頻率相近,則此懸掛在發(fā)動機2000~3000r/min轉(zhuǎn)速下容易產(chǎn)生共振。建議縮短懸掛之間跨度,增加懸掛鈑金件材料厚度來提高懸掛組件的模態(tài)。
圖4 懸掛組件前3階模態(tài)計算結果
工況1的強度計算結果分別如圖5所示。根據(jù)計算結果分析,整車在碰撞和過坑的工況下,懸掛最大應力容易超出材料屈服極限,左懸掛出現(xiàn)的問題較多,建議在不更換懸掛材料的情況下,增加懸掛鈑金件材料厚度,降低應力幅值。
圖5 工況1
本文利用Abaqus軟件進行模態(tài)分析和非線性強度分析,計算出發(fā)動機懸掛組件模態(tài)以及各類行駛工況下強度容易出現(xiàn)問題的位置,為后續(xù)懸掛結構改進提供參考依據(jù)。
參考文獻:
[1]楊連生.內(nèi)燃機設計[M].北京:中國農(nóng)業(yè)機械出版社,1989.
[2]石亦平,周玉蓉.Abaqus有限元分析實例詳解[M].北京:械工業(yè)出版社,2006.
[3]何寶俊,黃鳳琴,李 欣.某發(fā)動機空調(diào)壓縮機支架的模態(tài)分析和優(yōu)化[C]//Abaqus2015中國區(qū)用戶論文集,2015:186-190.