鄭國蓉

西北電力設(shè)計院 陜西西安 710075

按照上述的要求進行熱電解耦的計算。對比熱水蓄能、電鍋爐、減溫減壓器方案，本工程選擇靈活調(diào)節(jié)、投資少的減溫減壓器方案[1]。在低負荷下，對中低壓聯(lián)通管氣源的有效補充，可將主蒸汽管道、再熱熱段蒸汽管道、冷段蒸汽管道作為熱源點，將蒸汽抽出，經(jīng)過減溫減壓器將蒸汽降低成0.3～0.4MPa，240℃供熱蒸汽，有效補充中低壓聯(lián)通管得供熱抽汽。經(jīng)過分析，從主汽抽汽最經(jīng)濟。

1 氣源參數(shù)

在25%BMCR滑壓工況下，汽輪機參數(shù)見表1：

表1 主汽、熱段、冷段參數(shù)表

2 所需采暖蒸汽

按采暖平均溫度18℃，冬季室外平均溫度-6.1℃，室外計算最冷溫度-19℃（氣象部門公布），計算得出采暖蒸汽平均用氣量為 353t/h，見表 2。

表2 采暖蒸汽需要量

分別從上述蒸汽中抽取蒸汽減溫減壓成0.4MPa（a），240℃的采暖蒸汽需要主蒸汽285.4t/h；再熱熱段蒸汽279.1t/h；再熱冷段蒸汽329.5t/h。從上面的數(shù)據(jù)可見，主汽和熱段需要的蒸汽量基本一致。但是再熱冷段比主汽多16%。

3 從冷段抽汽

工程實際中，如果從冷段抽取，流量會受到限制。一般情況下冷段允許抽出蒸汽量為BMCR工況下冷段流量的5-6%。如果超過-6%，鍋爐再熱器超溫。在BMCR工況下，再熱冷段允許的抽汽流量為50t/h，遠遠小于需要的329.5t/h的蒸汽量。

鍋爐廠在70%BMCR及以上工況下允許從冷段抽汽，而在50%BMCR以下不允許抽汽。受鍋爐煙氣擋板調(diào)節(jié)裕量，煙氣溫度，再熱器噴水調(diào)節(jié)等等的影響，鍋爐再熱器干燒和爆管的風(fēng)險大大增加。

而靈活性改造，恰恰需要低負荷工況下抽取冷段蒸汽。因冷段抽取氣量少、參數(shù)不允許、再熱器超溫等各種因素的制約，冷段抽汽不適應(yīng)靈活性改造的要求。

4 從熱段抽汽

從熱段作為熱源，它對鍋爐的影響最小，也具有可行性。從本工程的熱平衡圖中可得如下數(shù)據(jù)，當(dāng)主汽（75t/h）和熱段（71t/h）抽取大致一致流量的蒸汽，當(dāng)從熱段抽需要的主汽流量是420t/h，而從主汽抽是329t/h。從靈活性來看，從主汽抽取更具備可操作性。

從熱段抽，發(fā)電機功率是100.8MW,相當(dāng)于只能從30%開始調(diào)節(jié)。從主汽抽汽方案，可以從25%BMCR負荷調(diào)節(jié)，發(fā)電量為82.8MW。從熱段抽汽機組的熱耗為9012.5Kg/KWh，而從主汽抽汽熱耗為8023.2Kg/KWh，從主汽抽汽，煤耗降低，經(jīng)濟性更好，更節(jié)約能源。

表3 數(shù)據(jù)對比表

5 從主汽抽汽

與鍋爐廠配合，機組保證25%額定電負荷的同時從主汽管道抽汽（汽機側(cè)主汽壓力6.6MPa），鍋爐存在再熱器事故噴水約4.7t/h，再熱器煙氣側(cè)擋板開度較小，但受熱面超溫還在可控范圍內(nèi)。機組保證25%額定電負荷的同時從主汽管道抽汽（汽機側(cè)主汽壓力7.5MPa），鍋爐無再熱器事故噴水，煙氣擋板有一定裕度的調(diào)節(jié)開度，鍋爐運行是安全的。

綜上所述，機組保證25%額定電負荷的同時從主汽管道抽汽（汽機側(cè)主汽壓力7.5MPa），再熱器不存在事故噴水，再熱器受熱面壁溫在允許范圍內(nèi)，但安全裕度較小，實際運行過程中需要密切關(guān)注再熱器受熱面壁溫。若實際運行過程中需通過投入再熱器事故噴水量調(diào)節(jié)煙氣擋板開度，主汽管道抽汽量可適當(dāng)增加，但建議實際運行過程中投再熱器事故噴水后再熱器入口汽溫不得低于215℃，或再熱器減溫水噴水量不得超過32t/h。

6 結(jié)語

①作為供熱蒸汽補充氣源，冷段因為流量不夠，允許抽汽工況在70%BMCR以上，不能作為靈活性調(diào)節(jié)的氣源。

②熱段只能用在30%BMCR工況以上，靈活性不足。而且用熱段作為氣源，煤耗太大，不經(jīng)濟。

③主汽作為供熱蒸汽補充氣源，可以從25%BMCR工況靈活調(diào)節(jié)，熱耗小，經(jīng)濟性高。本工程采用主汽作為氣源。且氣源參數(shù)應(yīng)定位7.5MPa。