何軍 吳德芬

摘 要：文章通過TEM、XRD、光學(xué)金相和磁滯回線測量等手段對?；昂蟮娜∠蚬桎撛嚇舆M(jìn)行了分析，研究了常化工藝對取向硅鋼組織織構(gòu)的演變規(guī)律及最終磁性能的影響。結(jié)果表明：取向硅鋼熱軋板經(jīng)?；蠼M織更均勻，熱軋過程析出的抑制劑主要是Cu2S，經(jīng)?；幚砗髣t主要析出AlN。經(jīng)過?；幚砗蟮脑嚇釉诮?jīng)過退火處理后，其組織中的γ織構(gòu)強(qiáng)度較高。經(jīng)常化處理后試樣的磁感應(yīng)強(qiáng)度明顯高于未經(jīng)?；幚淼脑嚇?，且經(jīng)?；幚淼脑嚇拥蔫F損大幅度低于未經(jīng)?；幚淼脑嚇印?/p>

關(guān)鍵詞：?；幚?；織構(gòu)；磁性能

取向硅鋼是一種具有磁感應(yīng)強(qiáng)度高等優(yōu)異磁性能的軟磁性材料，主要應(yīng)用于電力工業(yè)中的變壓器鐵芯，其優(yōu)異磁性能的獲得主要依賴于所獲得的晶粒取向?yàn)椋?10）[001]的高斯織構(gòu)或與其存在一定取向偏離角的織構(gòu)[1-3]，在生產(chǎn)中為了盡可能多地獲得該類織構(gòu)，經(jīng)常對材料進(jìn)行?；に囂幚韀4-6]。?；幚碜钪苯拥淖饔檬鞘逛撝械囊种苿┰诟邷乇仉A段大部分固溶，在中溫保溫及冷卻階段細(xì)小彌散地析出。這些析出的抑制劑將影響之后初次再結(jié)晶晶粒的長大，并獲得足夠數(shù)量的高斯晶核[7]，同時獲得在二次再結(jié)晶過程中易于轉(zhuǎn)變?yōu)楦咚箍棙?gòu)的組分。

本文主要通過TEM、XRD、光學(xué)金相和磁滯回線測量等手段對常化前后的試樣進(jìn)行分析，來研究?；に噷θ∠蚬桎摻M織織構(gòu)的演變規(guī)律及最終磁性能的影響。

1 試驗(yàn)材料與方法

將試驗(yàn)料鑄坯加熱至1 100 ℃，保溫3.5 h，采用熱連軋機(jī)軋成帶卷，最終板厚為2.46 cm熱軋后取樣，作為熱軋后未?；臉优c常化后的樣進(jìn)行對比分析。常化采用兩段式工藝：在1 120 ℃下保溫40 s，隨后冷卻至900 ℃保溫90 s，最后沸水淬火。將經(jīng)過常化處理的試樣與熱軋態(tài)試樣均經(jīng)過5道次的軋制，總壓下率約為80%，最終材料板厚為285 μm。將各試樣進(jìn)行退火處理，退火溫度為840 ℃，保溫時間為3 min，最后測定對比未?；统；蟮牟牧系拇判阅?。

軟磁性能是Hi-B鋼重要的性能指標(biāo)，是檢測產(chǎn)品是否合格的重要依據(jù)之一。測量軟磁材料的磁性能一般是測出磁滯回線，然后根據(jù)磁滯回線標(biāo)定出試樣的飽和磁感應(yīng)強(qiáng)度等，鐵損用磁滯回線的面積來表征。本實(shí)驗(yàn)采用硅鋼交直流磁性測量儀測定試樣磁性能，設(shè)備型號為MPG-100D，試樣尺寸為30 mm×300 mm。

2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1 ?；瘧B(tài)實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

關(guān)于熱軋后?；c不?；膬山M試樣，我們進(jìn)行了金相組織觀察、抑制劑析出觀察、XRD織構(gòu)分析，并進(jìn)行實(shí)驗(yàn)結(jié)果的比較分析。

2.1.1 金相組織觀察

兩組試樣熱軋態(tài)未?；统；蟮慕鹣嘟M織圖中，1#為未常化的試樣，2#為?；脑嚇?。從中可以看到組織沿厚度方向很不均勻。它可以分為3個領(lǐng)域：表面脫碳層、次表層和中心區(qū)域。表面脫碳層包含主要是細(xì)等軸鐵素體晶粒，這些晶粒將作為二次再結(jié)晶晶核。次表層包含等軸晶粒以及一些再結(jié)晶顆粒，它們將促進(jìn)二次再結(jié)晶顆粒的增長。中心區(qū)域?yàn)樽冃舞F素體晶粒，它們將抑制二次再結(jié)晶顆粒的增長。由于試樣表面與大氣接觸，因而表面快速冷卻，但沿厚度方向溫度是不同的。與此同時，在軋制過程中剪切變形沿厚度方向也完全不同。微觀結(jié)構(gòu)沿厚度方向的不均勻歸因于在熱軋過程中沿厚度方向的溫度和剪切變形的不同。所以它將產(chǎn)生彈性應(yīng)變沿厚度方向的不規(guī)則分布?；貜?fù)和再結(jié)晶程度沿厚度方向有很大的差異，樣品表面再結(jié)晶很快。

?；幚淼臉悠返奈⒂^結(jié)構(gòu)在一定程度上比熱軋樣品更均勻。在?；臉悠分杏幸恍┘?xì)的等軸再結(jié)晶晶粒，尤其是在截面處。然而，常化的時間太短，回復(fù)和再結(jié)晶完成不充分。熱軋樣品的平均晶粒尺寸是10.84 μm，?；髽悠返钠骄Я３叽缡?2.71 μm。

2.1.2 抑制劑的析出

熱軋后樣品中有部分析出相，要么是球形或不規(guī)則形，并在晶界分布居多。根據(jù)EDS譜圖，熱軋樣品的主要抑制劑是MnS夾雜物，CuS和（Mn，Cu）Sx，還有少量的AlN。其中，抑制劑MnS尺寸很大，而CuS質(zhì)點(diǎn)尺寸非常小。另外還有一些其他種類的抑制劑，例如（Mn，Cu）Sx和氮化鋁。（Mn，Cu）Sx的尺寸比CuS大，而比MnS小。少量的AlN是粗大的塊狀。根據(jù)抑制劑的類型不同，將AlN抑制劑分為3種，即A、B、C型，即細(xì)針狀、細(xì)片狀、粗大塊狀。在熱軋過程中只有少量的C型AlN抑制劑的析出。因此，Hi-B鋼在熱軋過程中析出的抑制劑主要是MnS夾雜物，CuS，（Mn，Cu）Sx還有少量的C型AlN。

常化后大量析出物在樣品中均勻分布，其中大部分是不規(guī)則的形狀。根據(jù)EDS譜圖，樣品的主抑制劑是AlN，還有少量的MnS，CuS和（Mn，Cu）Sx。其中MnS、CuS和（Mn，Cu）Sx抑制劑在常化過程中沒有長大，維持熱軋態(tài)的形態(tài)不變。在樣品中有兩種類型的AlN抑制劑，即B型和C型。C型的AlN抑制劑維持熱軋態(tài)的類型。因此，大量的細(xì)片狀A(yù)lN抑制劑即B型在?；幚磉^程中均勻地從基體中析出。

從以上所述，我們可以得出簡單的結(jié)論，即熱軋樣品的主要抑制劑是粗大的MnS和精細(xì)的CuS，而經(jīng)?；幚淼臉悠返囊种苿┲饕荁型的AlN。細(xì)片狀A(yù)lN抑制劑在?；幚硗瑯游龀觥nS和CuS抑制劑在?；幚磉^程中保持不變。

2.2 脫碳退火實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

對熱軋后?；c不?；膬山M試樣，進(jìn)行金相組織觀察和XRD宏觀織構(gòu)分析，其結(jié)果如下。

2.2.1 金相組織觀察

經(jīng)過脫碳退火后，試樣發(fā)生了初次再結(jié)晶。1#可以看到再結(jié)晶過程完成不充分，沒有連續(xù)的等軸晶粒，局部區(qū)域有細(xì)小的等軸晶粒。大部分區(qū)域尤其是心部的晶粒形狀不規(guī)則。同時沿厚度方向晶粒尺寸差異很大，邊部晶粒比較細(xì)小、規(guī)則，但心部晶粒大、形狀不規(guī)則。

2#試樣中可以看到再結(jié)晶過程完成較充分，有連續(xù)的等軸晶粒存在，晶粒細(xì)小均勻，形狀規(guī)則。與1#類似，沿厚度方向晶粒尺寸有差異，邊部晶粒比較細(xì)小，心部晶粒尺寸稍大。另外，比較1#與2#試樣，發(fā)現(xiàn)2#試樣平均晶粒尺寸大于1#。

2.2.2 XRD織構(gòu)觀察

將1#、2#的表面進(jìn)行XRD宏觀織構(gòu)檢測獲得織構(gòu)演變信息?？傮w看來1#與2#試樣的ODF截面圖并沒有太大的差別。兩者的主要織構(gòu)都是立方織構(gòu)和近γ織構(gòu)。

在1#樣的φ2=0°截面圖與φ2=45°的截面圖中，主要織構(gòu)為立方織構(gòu)以及近γ織構(gòu)，即（010）[101]、（001）[01-0]以及（112）[57-1]、（111）[235-]織構(gòu)。其中立方織構(gòu)強(qiáng)度遠(yuǎn)大于其他取向的織構(gòu)。

與1#類似，在2#樣的φ2=0°和φ2=45°ODF截面圖中，主要織構(gòu)同樣是α織構(gòu)（001）[01-0]、（010）[101]以及近γ織構(gòu)（112）[57-1]]、（111）[145-] 、（111）[235-]。其中α織構(gòu)最強(qiáng)，其余的則是近γ織構(gòu)。

綜上所述，?；瘜Τ醮卧俳Y(jié)晶后立方織構(gòu)和γ織構(gòu)有些許影響?？棙?gòu)成分區(qū)別不大。經(jīng)過?；幚砗蟮臉悠访撎纪嘶鸷螃每棙?gòu)的強(qiáng)度比未經(jīng)過常化處理的要稍大一些。

2.3 磁性能比較

表1給出了未?；c?；脑嚇拥拇鸥袘?yīng)強(qiáng)度和鐵損的數(shù)據(jù)，另外，添加了實(shí)際生產(chǎn)中Hi-B鋼的鐵損和磁感應(yīng)強(qiáng)度值。從表中可以看到，經(jīng)過?；幚碓嚇拥蔫F損比未常化的要小很多，同時磁感應(yīng)強(qiáng)度也提高了。這些性能的改善主要是通過常化處理使得最終成品獲得較多的高斯織構(gòu)。對于Hi-B鋼來說，B8的大小與（110）[001]晶粒取向度有關(guān)，因此獲得高斯織構(gòu)會改善磁性能。同時提高了B8，也就會降低鐵損。

3 結(jié)語

（1）經(jīng)常化后，組織更加細(xì)小。熱軋后析出的抑制劑主要是Cu2S，常化后則主要是AlN。

（2）脫碳退火后，晶粒尺寸均勻。織構(gòu)方面，?；c未?；家驭每棙?gòu)為主，但?；螃每棙?gòu)強(qiáng)度較高。

（3）磁性能方面，磁感應(yīng)強(qiáng)度B8由未?；?.426 T升高到1.818 T，鐵損P1.7/50從2.766 w/㎏降低到1.423 w/㎏。

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