侯榮利

摘要：當(dāng)今燃煤電廠普遍采用低熱值低單價(jià)煤質(zhì)作為增加發(fā)電邊際利潤(rùn)的主要手段。從磨煤機(jī)最大出力、風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀態(tài)評(píng)估、鍋爐金屬壁溫評(píng)估、SCR入口NOx濃度對(duì)比、排煙溫度對(duì)比、主、再熱蒸汽溫度及減溫水量對(duì)比、環(huán)保參數(shù)評(píng)估、對(duì)空預(yù)器的影響分析、燃用低熱值煤鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn)，燃煤熱值對(duì)鍋爐效率、廠用電率以及制粉系統(tǒng)磨損的影響方面出發(fā)，從而指導(dǎo)火電廠優(yōu)化進(jìn)煤結(jié)構(gòu)及合理配煤摻燒，為發(fā)電企業(yè)經(jīng)營(yíng)決策提供依據(jù)。

關(guān)鍵詞：鍋爐;低熱值煤;摻燒;可行性;措施

Feasibility and response of low heat value coat to boilter

Abstract：In todays coal-fired power plants the low thwemal value of coal is the main method to increase the marginal profit of power generation .From coal mill optput，biggeat fan running status of boiler metal wall temperature assessment of SCR inlet concentration，exhaust smoke temperature contrast，the main and reheat steam tenperature and cooling water，environmental assessment parameters，analyzing the influence of the air preheater，lowest stable-combustion load test，the boiler effciency，the xervice-power consumption rate and the impactof the coal pulverzing system，so as to guide power optimiztion into the structure and the reasonable blending coal burning，provide a basis for the power plant mangement decisions.

Key Words：boiler;low calorific coal;blending combustion;feasibility;steps

引言：

近年來，隨著高參數(shù)、大容量發(fā)電機(jī)組的投產(chǎn)，電力市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)日益激烈，幾乎所有火電發(fā)電廠均存在利用小時(shí)數(shù)逐年下降的趨勢(shì)。在發(fā)電量一定的情況下，高參數(shù)大機(jī)組有一定的優(yōu)勢(shì)，但燃煤作為最大的發(fā)電成本，直接影響整個(gè)電廠的經(jīng)營(yíng)情況。電廠依靠降低標(biāo)煤?jiǎn)蝺r(jià)去增加邊際利潤(rùn)時(shí)，往往造成燃煤偏離設(shè)計(jì)煤種甚至遠(yuǎn)低于校核煤種。因此會(huì)衍生鍋爐效率、廠用電率以及制粉系統(tǒng)磨損的不利因素。因此電廠考慮各種因素最小化，達(dá)到電廠利潤(rùn)的最大化。

1.機(jī)組概況：

某發(fā)電公司一期2×600MW亞臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組，二期2×600MW超臨界燃煤直接空冷汽輪發(fā)電機(jī)組。一、二期機(jī)組電力通過500kV輸電線路送入華北電網(wǎng)。

以二期3號(hào)機(jī)組為例，鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的超臨界直流爐、一次再熱、墻式切圓燃燒、平衡通風(fēng)、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。鍋爐設(shè)計(jì)燃用河曲煙煤。制粉系統(tǒng)采用鋼球磨煤機(jī)一次風(fēng)正壓直吹系統(tǒng)，煤粉細(xì)度R90=22.5%。每臺(tái)鍋爐配置6臺(tái)MGS3854雙進(jìn)雙出低速鋼球磨煤機(jī)，BMCR工況下6臺(tái)運(yùn)行，磨煤機(jī)最大出力為52t/h。鍋爐采用四墻布置的煤粉燃燒器、切圓燃燒。每角燃燒器設(shè)置六層一次風(fēng)噴口。鍋爐點(diǎn)火采用等離子點(diǎn)火，等離子點(diǎn)火裝置布置在A、B層噴燃器，互為備用。

2.鍋爐低熱值煤燃燒可行性試驗(yàn)

2.1磨煤機(jī)最大出力試驗(yàn)：

磨煤機(jī)最大出力試驗(yàn)在燃用低熱值煤4200kcal/kg時(shí)進(jìn)行，對(duì)磨煤機(jī)容量風(fēng)進(jìn)行手動(dòng)調(diào)節(jié)，調(diào)整磨煤機(jī)出力，直至磨煤機(jī)最大出力，煤粉細(xì)度R90=22.5%，磨煤機(jī)最大出力均能達(dá)到額定出力52t/h。總煤量為292.0t/h，如果折算到額定負(fù)荷600MW背壓13.0kPa時(shí)，總煤量為318.6t/h，如果折算到額定負(fù)荷600MW背壓27.0kPa時(shí)，總煤量為338.2t/h。

2.2風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀態(tài)評(píng)估：

在燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和低熱值煤種（4200kcal/kg左右）時(shí)，根據(jù)3號(hào)鍋爐的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，運(yùn)行人員為了防止風(fēng)機(jī)失速，一般一次風(fēng)機(jī)開度控制在75%以內(nèi)，送風(fēng)機(jī)開度控制在65%以內(nèi)，引風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓控制在-5.5kPa以內(nèi)。燃用常用煤種時(shí)，鍋爐負(fù)荷為595.3MW時(shí)，B側(cè)一次風(fēng)機(jī)已經(jīng)開至69%，考慮機(jī)組背壓的影響，當(dāng)夏季背壓在27.0kPa左右時(shí)，總煤量將由304.7t/h增大至324.1t/h，即還要多增加接近20t/h的煤量，B側(cè)一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度就有可能超過75%，因而有失速的風(fēng)險(xiǎn);送風(fēng)機(jī)開度也有超過65%的可能，因而也有失速的風(fēng)險(xiǎn)。

2.3鍋爐金屬壁溫評(píng)估：

在燃用常用煤種（4500kcal/kg）和低熱值煤（4200kcal/kg）時(shí)，試驗(yàn)期間各工況金屬壁溫均沒有出現(xiàn)超溫報(bào)警的現(xiàn)象，但由于目前燃用低熱值煤不能達(dá)到額定負(fù)荷600MW，因而金屬壁溫不好預(yù)測(cè)，從金屬壁溫情況來看，末級(jí)過熱器、分隔屏和垂直管隨著燃用低熱值煤入爐煤量的增加，也有超溫報(bào)警的可能。綜合上述分析，限制鍋爐燃用低熱值煤帶額定負(fù)荷600MW的因素不能排除金屬壁溫會(huì)超溫的可能。

2.4 SCR入口NOx濃度對(duì)比：

在燃用常用煤種和低熱值煤種時(shí)，各工況SCR入口NOx濃度對(duì)比，鍋爐燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和低熱值煤（4200kcal/kg左右）時(shí)，SCR入口NOx濃度變化不大，因而燃用低熱值煤不會(huì)給機(jī)組脫硝帶來太大影響。

2.5排煙溫度對(duì)比：

在燃用常用煤種和低熱值煤種時(shí)，各工況修正后排煙溫度對(duì)比，鍋爐燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和燃用低熱值煤（4200kcal/kg）時(shí)，排煙溫度變化不大，因而不會(huì)由于煙溫變化而給低低溫省煤器和除塵器帶來太大影響。

2.6主、再熱蒸汽溫度及減溫水量對(duì)比：

在燃用常用煤種和低熱值煤種時(shí)，各工況主、再熱蒸汽溫度及減溫水量對(duì)比，鍋爐燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和燃用低熱值煤（4200kcal/kg）時(shí)，在550MW電負(fù)荷，低熱值煤再熱汽溫略有降低，減溫水流量變化不大。

2.7環(huán)保參數(shù)評(píng)估：

在燃用常用煤種和低熱值煤種時(shí)，環(huán)保參數(shù)對(duì)比，燃用低熱值煤種（4200kcal/kg左右）與燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）相比，SO₂和NO_x濃度水平相差不大，但粉塵濃度卻大幅增大，常用煤種與低熱值煤種，電負(fù)荷都是550MW，而粉塵濃度卻由3.04mg/Nm³增大至4.3mg/Nm³。綜上所述，由于低熱值煤種灰分增大，導(dǎo)致粉塵濃度升高而超出標(biāo)準(zhǔn)值，是限制3號(hào)鍋爐帶額定負(fù)荷600MW的一個(gè)因素。

2.8對(duì)空預(yù)器的影響分析：

由于燃用低熱值煤，灰分增大，會(huì)增大空氣預(yù)熱器堵塞的風(fēng)險(xiǎn)，3號(hào)鍋爐燃用低熱值煤后，空氣預(yù)熱器差壓有所增大，加強(qiáng)空氣預(yù)熱器差壓的監(jiān)視與統(tǒng)計(jì)工作。

2.9對(duì)接帶負(fù)荷響應(yīng)的影響：

由于熱值下降，機(jī)組加減燃料變慢，AGC響應(yīng)相對(duì)遲緩。夏季因環(huán)境溫度升高凝汽器壓力上升，機(jī)組煤耗及熱耗相對(duì)增加，摻燒低熱值煤時(shí)，燃煤量的增加使鍋爐煙氣量上升，其結(jié)果使空預(yù)器壓差增加，為防止引風(fēng)機(jī)失速而進(jìn)行限負(fù)荷。造成因AGC響應(yīng)不及時(shí)而罰款。

2.10燃用低熱值煤鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn)：

3號(hào)鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn)，在燃用低熱值煤的低位發(fā)熱量為4000kcal/kg左右，進(jìn)行B、C、D、E磨煤機(jī)運(yùn)行鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷試驗(yàn)。試驗(yàn)主要結(jié)果，在鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行300MW工況對(duì)試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行了記錄和測(cè)量，期間鍋爐燃燒穩(wěn)定，運(yùn)行參數(shù)平穩(wěn)，金屬壁溫均在正常范圍，A側(cè)SCR入口煙溫較低，距脫硝退出時(shí)SCR入口煙氣溫度297℃僅有7.5℃的裕量。

3.試驗(yàn)結(jié)論及建議

3.1 3號(hào)鍋爐燃用低熱值煤（4200kcal/kg左右）時(shí)，A、B、C、D、E、F磨煤機(jī)最大出力分別為57t/h、53t/h、53t/h、56t/h、55t/h、54t/h，六臺(tái)磨煤機(jī)之和為328t/h。

3.2 3號(hào)鍋爐燃用試驗(yàn)期間常用煤種（4500kcal/kg左右）時(shí)，在春、秋和冬季，機(jī)組背壓按照13.0kPa左右考慮時(shí)，磨煤機(jī)出力有使鍋爐達(dá)到額定負(fù)荷600MW的能力;而在夏季，機(jī)組背壓按照27.0kPa左右考慮，磨煤機(jī)出力只有使鍋爐勉強(qiáng)達(dá)到額定負(fù)荷600MW的能力。

3.3 3號(hào)鍋爐在燃用試驗(yàn)期間的低熱值煤種（4200kcal/kg左右）時(shí)，在春、秋和冬季，機(jī)組背壓安照13.0kPa左右考慮時(shí)，磨煤機(jī)出力有使鍋爐達(dá)到額定負(fù)荷600MW的能力;而在夏季，機(jī)組背壓按照27.0kPa考慮時(shí)，磨煤機(jī)出力沒有使鍋爐達(dá)到額定負(fù)荷600MW的能力。

3.4對(duì)鍋爐帶負(fù)荷能力的判斷是每臺(tái)磨煤機(jī)都同時(shí)按照最大出力運(yùn)行考慮的，而3號(hào)機(jī)組在實(shí)際運(yùn)行中，一方面由于燃用低熱值煤協(xié)調(diào)控制不好，目前不能使6臺(tái)磨煤機(jī)同時(shí)達(dá)到最大出力，容易發(fā)生煤水比失調(diào)，因而建議對(duì)3號(hào)機(jī)組進(jìn)行協(xié)調(diào)優(yōu)化工作;另一方面，6臺(tái)磨煤機(jī)同時(shí)達(dá)到最大出力如果煤質(zhì)可磨度降低或者出現(xiàn)燃料過調(diào)現(xiàn)象時(shí)，有發(fā)生堵磨的危險(xiǎn)，因而勢(shì)必會(huì)給實(shí)際鍋爐的帶負(fù)荷能力打一定的折扣。

3.5以目前3號(hào)鍋爐現(xiàn)有的設(shè)備狀況，試驗(yàn)在春季進(jìn)行，背壓按照13.0kPa考慮，燃用常用煤種（4500kcal/kg）時(shí)，鍋爐實(shí)際最大出力為600MW;燃用低熱值煤（4200kcal/kg）時(shí)鍋爐實(shí)際最大出力為550MW;預(yù)計(jì)在夏季工況，背壓按照27.0kPa考慮，燃用常用煤種時(shí)，鍋爐最大出力在570MW左右，燃用低熱值煤時(shí)，鍋爐最大出力在520MW左右。3號(hào)鍋爐磨煤機(jī)出力不足是限制鍋爐燃用低熱值煤時(shí)帶額定負(fù)荷600MW的一個(gè)因素。

3.6在燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和低熱值煤種（4200kcal/kg左右）時(shí)，當(dāng)如果按照夏季背壓27.0kPa左右考慮時(shí)，一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)都有臨界或超過目前運(yùn)行人員避免風(fēng)機(jī)失速的控制值，因而風(fēng)機(jī)有可能失速也是限制3號(hào)鍋爐燃用低熱值煤帶額定負(fù)荷600MW的一個(gè)因素。

3.7燃用低熱值煤種（4200kcal/kg左右）與燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）相比，環(huán)保參數(shù)SO₂和NO_x濃度水平相差不大，但粉塵濃度卻大幅增大，常用煤種與低熱值煤種在試驗(yàn)期間電負(fù)荷都是550MW時(shí)，粉塵濃度卻由3.04mg/Nm³增大至4.3mg/Nm³。

3.8由于目前燃用低熱值煤，在夏季機(jī)組背壓按照27.0kPa左右考慮時(shí)，受磨煤機(jī)出力的限制，鍋爐無(wú)法帶至額定負(fù)荷，金屬溫度變化情況無(wú)法預(yù)測(cè)，因而限制鍋爐燃用低熱值煤帶額定負(fù)荷600MW的因素不能排除金屬壁溫會(huì)超溫的可能。

3.9鍋爐燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和低熱值煤（4200kcal/kg左右）時(shí)，SCR入口NO_x濃度變化不大，因而燃用低熱值煤不會(huì)給機(jī)組脫硝帶來太大影響。

3.10鍋爐燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和燃用低熱值煤（4200kcal/kg）時(shí)，排煙溫度變化不大，因而不會(huì)由于煙溫變化而給低低溫省煤器給除塵器帶來太大影響。

3.11由于燃用低熱值煤，灰分增大，會(huì)增大空氣預(yù)熱器堵塞的風(fēng)險(xiǎn)，3號(hào)鍋爐燃用低熱值煤后，空氣預(yù)熱器差壓已經(jīng)有所增大。由于試驗(yàn)期間觀察時(shí)間較短，建議：電廠加強(qiáng)空氣預(yù)熱器差壓的監(jiān)視與統(tǒng)計(jì)工作。

3.12鍋爐燃用常用煤種（4500kcal/kg左右）和燃用低熱值煤（4200kcal/kg）時(shí)，在550MW電負(fù)荷，燃用低熱值煤再熱汽溫略有降低，減溫水流量變化不大。

3.13 3號(hào)鍋爐在550～600MW電負(fù)荷區(qū)間時(shí)，空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率在6%～7%之間，屬于較為正常的情況。

3.14要保證3號(hào)鍋爐在夏季也能帶額定負(fù)荷600MW，燃煤低位發(fā)熱量控制在4500～4600kcal/kg之間比較合適（協(xié)調(diào)優(yōu)化好6臺(tái)磨煤機(jī)能同時(shí)帶最大出力為前提條件）;燃用低熱值煤時(shí)（4200kcal/kg左右）鍋爐的出力會(huì)受到限制，而要燃用低熱值煤時(shí)達(dá)到額定負(fù)荷600MW，尤其是夏季背壓高時(shí)也達(dá)到，則要對(duì)磨煤機(jī)、電除塵進(jìn)行一定的技改。

3.15在燃用低熱值煤（低位發(fā)熱量為3800kcal/kg左右），投運(yùn)B、C、D、E磨煤機(jī)，3號(hào)鍋爐具有300MW電負(fù)荷的最低穩(wěn)燃能力。試驗(yàn)期間，火檢正常，環(huán)保參數(shù)達(dá)標(biāo)，燃燒穩(wěn)定，運(yùn)行參數(shù)平穩(wěn)，金屬壁溫均在正常范圍，A側(cè)SCR入口煙溫較低，距脫硝退出時(shí)SCR入口煙氣溫度297℃僅有7.5℃的裕量。

4.低熱值燃煤摻燒對(duì)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的影響

4.1鍋爐燃煤熱值變化對(duì)機(jī)組發(fā)電成本的影響

全廠燃煤費(fèi)用，由于燃煤熱值降低，燃煤?jiǎn)蝺r(jià)降低，但AGC考核、石灰石用量、液氨用量、煤場(chǎng)管理費(fèi)、灰渣運(yùn)輸費(fèi)、年平均鍋爐側(cè)設(shè)備消耗等費(fèi)用會(huì)增加。

4.2燃煤熱值變化對(duì)鍋爐效率的影響

燃煤熱值降低后造成鍋爐效率降低，一是燃煤變差即燃煤灰份增加，會(huì)引起固體不完全燃燒損失q4的增加，二是煤質(zhì)變差時(shí)，煤粉火焰延長(zhǎng)，燃盡時(shí)間相應(yīng)增加，使得排煙溫度和排煙氧量增加，從而引起排煙熱損失q2的增加。燃用常用煤種時(shí)在600MW電負(fù)荷修正后鍋爐效率分別為93.44%;燃用低熱值煤種時(shí)在550MW電負(fù)荷修正后鍋爐效率為92.96%;燃用低熱值煤種時(shí)在330MW電負(fù)荷修正后鍋爐效率分別為92.73%。

4.3燃煤熱值變化對(duì)廠用電的影響

燃煤熱值降低造成廠用電率增加的主要原因;一是煤質(zhì)變化制粉系統(tǒng)出力增加，二是煤質(zhì)變差時(shí)制粉系統(tǒng)阻力增加，導(dǎo)致所需風(fēng)機(jī)的壓頭增加，造成鍋爐風(fēng)機(jī)電耗增加，三是煤質(zhì)變差時(shí)鍋爐產(chǎn)生的灰量、渣量必然增加，造成除塵、除灰電耗增加，同時(shí)因上煤量增加，造成輸煤電耗增加。

4.4燃煤熱值變化對(duì)制粉系統(tǒng)磨損的影響

燃煤熱值降低時(shí)燃煤灰份增加，造成受熱面磨損、吹灰頻次增加、磨煤機(jī)本體、制粉輸送設(shè)備磨損加劇。

4.5對(duì)維護(hù)費(fèi)用的影響

鍋爐四管防磨裝置費(fèi)用、鍋爐平均每年換管費(fèi)用、鍋爐制粉、風(fēng)煙設(shè)備更換以及防磨施工費(fèi)用、空預(yù)器沖洗費(fèi)用、灰場(chǎng)建設(shè)費(fèi)、磨煤機(jī)鋼球消耗及大齒輪噴射油消耗費(fèi)用、輸煤系統(tǒng)等費(fèi)用會(huì)增加。

5.摻燒安全措施

由于低熱值煤煤質(zhì)存在發(fā)熱量低、灰分高等特點(diǎn)，容易引起鍋爐燃燒不穩(wěn)，鍋爐受熱面積灰，各受熱面管壁磨損嚴(yán)重，另外容易引起鍋爐飛灰、大渣含碳量增大、鍋爐效率降低等問題，給機(jī)組運(yùn)行調(diào)整帶來很大難度，為保證機(jī)組安全運(yùn)行下發(fā)關(guān)于入爐煤煤質(zhì)變化安全運(yùn)行的措施。

5.1每天燃料運(yùn)行人員將本班煤質(zhì)情況向值長(zhǎng)、單元長(zhǎng)匯報(bào)，便于值長(zhǎng)、單元長(zhǎng)隨時(shí)掌握入爐煤煤質(zhì)情況。

5.2每次巡檢時(shí)檢查看火孔燃燒及鍋爐結(jié)焦情況，及時(shí)發(fā)現(xiàn)鍋爐結(jié)焦情況，以保持鍋爐燃燒正常。

5.3低熱值煤灰分大，加強(qiáng)對(duì)空預(yù)器差壓監(jiān)視，每周五統(tǒng)計(jì)空預(yù)器差壓變化趨勢(shì)，發(fā)現(xiàn)同負(fù)荷下空預(yù)器差壓有增大趨勢(shì)及時(shí)匯報(bào)，運(yùn)行部及時(shí)對(duì)空預(yù)器吹灰方式進(jìn)行調(diào)整防止空預(yù)器差壓進(jìn)一步增大，嚴(yán)格執(zhí)行防止風(fēng)機(jī)失速風(fēng)機(jī)及失速后處理的技術(shù)措施。

5.4加強(qiáng)等離子系統(tǒng)的檢查保證等離子的完好備用，盡量保證有等離子助燃的磨煤機(jī)正常運(yùn)行，當(dāng)有等離子層磨煤機(jī)有檢修工作時(shí)工作結(jié)束后要及時(shí)啟動(dòng)，以便燃燒不穩(wěn)能及時(shí)投入等離子助燃。

5.5嚴(yán)密監(jiān)視磨煤機(jī)容量風(fēng)及燃料主控變化情況，防止磨煤機(jī)出力大幅度波動(dòng)，當(dāng)磨煤機(jī)出力接近最大時(shí)及時(shí)啟動(dòng)備用磨煤機(jī)。

5.6在機(jī)組負(fù)荷較低320MW時(shí)，盡量避免磨煤機(jī)切換，如工作需要進(jìn)行啟、停磨煤機(jī)時(shí)，要求操作盡量緩慢，并密切監(jiān)視爐膛壓力、給水流量、鍋爐主控、主汽壓力等參數(shù)的變化。

5.7加強(qiáng)制粉系統(tǒng)檢查，每次巡檢時(shí)對(duì)磨煤機(jī)電機(jī)軸承、減速箱、小牙輪軸承、絞龍進(jìn)行測(cè)溫，發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)匯報(bào)值長(zhǎng)、單元長(zhǎng)并聯(lián)系維護(hù)處理。

5.8由于煤質(zhì)熱值低造成機(jī)組帶滿負(fù)荷需更多的煤量，造成磨煤機(jī)、給煤機(jī)、一次風(fēng)機(jī)出力均將增加，總煤量控制在320t/h以下，一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開度控制≤85%以下。

5.9由于低熱值燃煤灰分大，造成鍋爐受熱面磨損較高高熱值煤嚴(yán)重各班組加強(qiáng)鍋爐本體檢查，每班檢查一次爐膛泄漏裝置，并將最大泄漏能量值做好記錄。

5.10由于低熱值煤灰分大，造成渣量大，尤其高負(fù)荷、爐膛吹灰、掉大焦時(shí)，加強(qiáng)對(duì)撈渣機(jī)、斗提機(jī)和干渣機(jī)的檢查防止堵塞撈渣機(jī)和干渣機(jī)，并及時(shí)檢查渣倉(cāng)渣位，防止放渣不及時(shí)造成渣倉(cāng)滿倉(cāng)，引起斗提機(jī)、撈渣機(jī)卡澀。

5.11針對(duì)低熱值煤對(duì)受熱面易積灰的特性，白班和中班按要求進(jìn)行爐膛和煙道吹灰，后夜負(fù)荷允許時(shí)根據(jù)主、再熱汽溫和減溫水情況，進(jìn)行爐膛吹灰。

5.12由于低熱值煤灰分大，燃料完全燃燒滯后造成主再熱汽溫偏高，需進(jìn)行燃燒器擺角、煙氣擋板和減溫水進(jìn)行調(diào)整，防止受熱面超溫。

5.13 3號(hào)爐正常運(yùn)行投入INFIT協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，當(dāng)發(fā)生水煤比失調(diào)、受熱面超溫嚴(yán)重、汽溫調(diào)節(jié)困難時(shí)，需切除INFIT協(xié)調(diào)，切回原協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)節(jié)，參數(shù)穩(wěn)定后再切回INFIT協(xié)調(diào)。

6.結(jié)論

在目前煤價(jià)較高、電力用煤供需緊張的情況下，電廠采用摻燒的方法，燃用部分低熱值煤，分機(jī)組、分時(shí)段、分倉(cāng)進(jìn)行摻配，達(dá)到機(jī)組不限負(fù)荷、環(huán)保不超標(biāo)、同時(shí)最大限度燃燒低熱值煤。通過加強(qiáng)對(duì)鍋爐設(shè)備的維護(hù)、調(diào)整，發(fā)揮燃燒設(shè)備的最佳效能，提高運(yùn)行人員的技能，使低熱值煤燃燒規(guī)范化、標(biāo)準(zhǔn)化、制度化，未發(fā)生燃燒不穩(wěn)的現(xiàn)象，通過系列措施，降低公司發(fā)電成本，為電廠帶來良好的經(jīng)濟(jì)效益。

參考文獻(xiàn)

[1]DL/T 606.2-1996，火力發(fā)電廠燃料平衡導(dǎo)則[S]。

[2]DL/T 904-2004，火力發(fā)電廠技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算方法[S]。

[3]范從振，鍋爐原理[M]，北京：中國(guó)電力出版社，1986。