田玉艷, 姜雨昂
(中國飛行試驗(yàn)研究院,西安 710089)
隨著我國飛機(jī)試飛技術(shù)的發(fā)展,飛行試驗(yàn)參數(shù)越來越龐大,試驗(yàn)測試設(shè)備越來越多,飛機(jī)測試改裝難度日益增加,十幾件甚至幾十件設(shè)備同時(shí)加裝在相同部位或相近部位的情況常常出現(xiàn)。此時(shí)需根據(jù)飛機(jī)結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀,克服飛機(jī)結(jié)構(gòu)局限性,在不影響飛機(jī)結(jié)構(gòu)安全的前提下,權(quán)衡加裝測試設(shè)備數(shù)量、尺寸,綜合考慮并設(shè)計(jì)加裝試驗(yàn)測試設(shè)備的機(jī)載設(shè)備架,實(shí)現(xiàn)多件測試設(shè)備集中加裝,共同維護(hù),改善改裝質(zhì)量,提高改裝效率。
機(jī)載設(shè)備架通常是由設(shè)備安裝面板、支柱和加強(qiáng)筋組合鉚接而成,設(shè)備安裝面板通常采用硬鋁板,支柱和加強(qiáng)筋則采用硬鋁型材。機(jī)載設(shè)備架面板上加裝測試設(shè)備,底座與飛機(jī)機(jī)體連接,如果機(jī)載設(shè)備架固有頻率與測試設(shè)備限定頻率或飛機(jī)機(jī)體的振動(dòng)相吻合,會(huì)產(chǎn)生共振,一方面使測試設(shè)備損壞,影響試飛數(shù)據(jù)采集;另一方面使飛機(jī)結(jié)構(gòu)損壞,影響飛行安全,因此必須對機(jī)載設(shè)備架進(jìn)行模態(tài)分析。本文通過專業(yè)有限元軟件[1-2]對某機(jī)載設(shè)備架進(jìn)行模態(tài)分析,得到該機(jī)載設(shè)備架前10階固有振動(dòng)頻率,并與機(jī)載設(shè)備及飛機(jī)結(jié)構(gòu)振動(dòng)頻率相比較,驗(yàn)證該機(jī)載設(shè)備架是否滿足使用要求。
模態(tài)是工程結(jié)構(gòu)的固有振動(dòng)特性,每個(gè)模態(tài)具有特定的固有頻率、阻尼比和模態(tài)振型,這些模態(tài)參數(shù)可以由計(jì)算或?qū)嶒?yàn)提取[3-4]。模態(tài)分析的定義就是將線性定常系統(tǒng)振動(dòng)微分方程組中的物理坐標(biāo)變換為模態(tài)坐標(biāo),使方程解耦,成為一組模態(tài)坐標(biāo)和模態(tài)參數(shù)表述的獨(dú)立方程,以便求出系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)。有限元模態(tài)分析就是利用有限元法計(jì)算系統(tǒng)模態(tài)參數(shù)的方法。模態(tài)分析的目標(biāo)是識(shí)別機(jī)械系統(tǒng)的固有頻率和振型,找出結(jié)構(gòu)系統(tǒng)在動(dòng)態(tài)上存在的問題,確保工程結(jié)構(gòu)能安全可靠,還可以根據(jù)現(xiàn)場測試的數(shù)據(jù)來診斷及預(yù)報(bào)振動(dòng)故障。
依據(jù)振動(dòng)理論[5-8],n自由度線性振動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)微分方程為
式中:M、C、K分別為系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼及剛度矩陣;X(t)為N維廣義位移矢量;F為外部激勵(lì)。
實(shí)際結(jié)構(gòu)中很多情況下都可看作是無阻尼自由振動(dòng),本文的機(jī)載設(shè)備架就是一個(gè)無阻尼結(jié)構(gòu),其運(yùn)動(dòng)微分方程可簡化為
式(2)的解得形式為
將式(3)代入式(2)得:
在自由振動(dòng)時(shí),因結(jié)構(gòu)中各節(jié)點(diǎn)的振幅不全為零,故其系數(shù)行列式必為零,即:
由圖1所示,本文機(jī)載設(shè)備架分4層,上3層安裝測試設(shè)備,最下層為底座,用螺栓與機(jī)體固連;每一層由面板、L型加強(qiáng)筋鉚接而成,然后將4層鉚接組合件分別與6根支柱固連,6根支柱兩兩對稱。
機(jī)載設(shè)備架高900 mm,每層間距300 mm;橫向?qū)挾?200 mm;最上層縱向?qū)挾?00 mm,其它3層縱向?qū)挾?50 mm。每層面板厚度為3 mm,L型材截面尺寸為30 mm×30 mm×3 mm。
圖1 機(jī)載設(shè)備架幾何模型
將幾何模型導(dǎo)入有限元軟件進(jìn)行預(yù)前處理,導(dǎo)入之前需對模型進(jìn)行簡化處理[9-12]。在不影響機(jī)載設(shè)備架受力特性的前提下,將每層鉚接組合件中面板簡化成二維面元,將每層鉚接組合件中加強(qiáng)筋簡化成一維線元,將機(jī)載設(shè)備架受6根支柱也簡化成一維線元;同時(shí)忽略掉影響不大的圓角、倒角等。將幾何模型導(dǎo)入有限元軟件后,還要對機(jī)載設(shè)備架進(jìn)行以下處理:1)采用鉚釘鉚接的元件在有限元分析軟件中進(jìn)行associate處理;2)采用螺栓固定連接的元件在有限元分析軟件中進(jìn)行多點(diǎn)約束處理。
網(wǎng)格劃分步驟如下:1)選擇單元類型和拓?fù)漕愋停罕疚囊痪S線元選擇梁單元bar2,二維面元選擇四邊形單元quad4。2)網(wǎng)格生成器選擇:簡單幾何體選擇Isomesh網(wǎng)格生成器,復(fù)雜幾何體選擇Paver或Tetmesh網(wǎng)格生成器,但只有Paver網(wǎng)格生成器能識(shí)別associate處理。本文在幾何模型處理時(shí),鉚釘鉚接的元件采用associate處理,因此網(wǎng)格生成器選擇Paver。3)單元疏密程度控制:有限元計(jì)算中,單元網(wǎng)格越多,計(jì)算結(jié)果精度越高,但對計(jì)算機(jī)性能的要求也越高,計(jì)算時(shí)間越長,反之亦然[13-15]。單元疏密程度控制方法多種多樣,本文采用mesh seed數(shù)量和global edge length值進(jìn)行控制,共計(jì)992單元、1216節(jié)點(diǎn)。機(jī)載設(shè)備架有限元模型如圖2所示。
圖2 機(jī)載設(shè)備架有限元模型
根據(jù)機(jī)載設(shè)備架內(nèi)各零部件受力特性,二維面元?jiǎng)澐志W(wǎng)格時(shí)采用shell單元;一維線元?jiǎng)澐志W(wǎng)格時(shí)采用beam單元。機(jī)載設(shè)備架各零件均采用硬鋁合金,其參數(shù)為:強(qiáng)度極限為425 MPa,彈性模量為70 GPa,泊松比為0.3。
表1 機(jī)載設(shè)備架前10階固有模態(tài)頻率計(jì)算結(jié)果
圖3 1階振型模態(tài)云圖
圖4 2階振型模態(tài)云圖
圖6 4階振型模態(tài)云圖
圖5 3階振型模態(tài)云圖
機(jī)載設(shè)備架與機(jī)體用螺栓固連,因此有限元模型邊界約束端6個(gè)方向自由度值均設(shè)置為0。
將上述有限元模型提交計(jì)算軟件進(jìn)行模態(tài)分析計(jì)算,并提取機(jī)載設(shè)備架的前10階固有模態(tài)頻率計(jì)算結(jié)果如表1所示,前4階機(jī)載設(shè)備架的模態(tài)振型云圖如圖3~圖6所示。
由模態(tài)分析結(jié)果可知,1~3階為機(jī)載設(shè)備架整體結(jié)構(gòu)振動(dòng)、扭動(dòng),4~5階為最上層設(shè)備安裝面振動(dòng),6~10階為高階模態(tài)振動(dòng);機(jī)載設(shè)備架前3階振動(dòng)頻率值在26~38 Hz之間,未與飛機(jī)結(jié)構(gòu)的低階固有頻率重疊,因此機(jī)載設(shè)備架與飛機(jī)結(jié)構(gòu)不會(huì)產(chǎn)生共振,同時(shí)機(jī)載設(shè)備架的1階振動(dòng)頻率值大于加裝機(jī)載設(shè)備對固有頻率下限值要求,因此機(jī)載設(shè)備架滿足機(jī)載設(shè)備剛度要求;前3階機(jī)載設(shè)備架整體結(jié)構(gòu)振動(dòng)、扭動(dòng)均與6根支柱的剛度相關(guān),因此若進(jìn)一步優(yōu)化機(jī)載設(shè)備架固有振動(dòng)特性,需從增強(qiáng)6根支柱的剛度考慮;在最上層設(shè)備安裝面振幅最大處增加加強(qiáng)筋可提升最上層設(shè)備安裝面固有振動(dòng)特性。
本文通過有限元軟件采用模態(tài)分析得到了某機(jī)載設(shè)備架固有頻率、振型,并與飛機(jī)結(jié)構(gòu)低階固有頻率和機(jī)載設(shè)備對固有頻率下限值進(jìn)行比較,驗(yàn)證該機(jī)載設(shè)備架滿足使用要求,并為此類機(jī)載設(shè)備架設(shè)計(jì)及使用提供可靠依據(jù)。
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