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(云南馳宏鋅鍺股份有限公司會(huì)澤冶煉分公司鉛廠, 云南 曲靖 655011)
云南馳宏鋅鍺股份有限公司會(huì)澤冶煉分公司鉛廠粗鉛系統(tǒng)采用富氧頂吹熔煉—液態(tài)鉛渣側(cè)吹還原煉鉛工藝。其中側(cè)吹還原爐為矩形結(jié)構(gòu),兩側(cè)分別安裝8支噴槍,爐外部為鋼爐殼,并襯裝水套,內(nèi)部用鎂鉻質(zhì)耐火磚砌筑,其中噴槍磚與爐底、爐墻磚砌筑形成一個(gè)整體。
噴槍磚的使用壽命與側(cè)吹還原爐的整體爐齡密切相關(guān),國(guó)內(nèi)其它側(cè)吹還原爐整體爐齡在12個(gè)月左右,而噴槍磚壽命僅有3~6個(gè)月,延長(zhǎng)噴槍磚壽命對(duì)于提高全流程的效率具有重要意義。
艾薩爐產(chǎn)出的液態(tài)富鉛渣直接經(jīng)熱渣口進(jìn)入還原爐,還原爐兩側(cè)有煤氣噴嘴、工業(yè)氧噴槍為爐內(nèi)提供熱源;塊煤和碎焦作為還原劑,石灰石、鐵焙砂作為熔劑經(jīng)配料由冷料口加入,原料經(jīng)還原熔煉產(chǎn)出粗鉛、還原渣,還原渣經(jīng)電熱前床至煙化爐回收有價(jià)金屬,煙氣經(jīng)余熱鍋爐回收余熱、布袋收塵、尾氣脫硫處理后達(dá)標(biāo)排放。爐內(nèi)的主要反應(yīng)有:
CH4+1.5O2=CO+2H2O
(1)
CH4+2O2=CO2+2H2O
(2)
C+O2=CO2
(3)
2C+O2=2CO
(4)
CO2+C=2CO
(5)
2CO+O2=2CO2
(6)
PbO+C=Pb+CO
(7)
PbO+CO=Pb+CO2
(8)
PbO·SiO2+CO= Pb+CO2+SiO2
(9)
側(cè)吹還原爐呈矩形,主要包含爐基、爐殼、爐底、爐身、爐頂,其中爐身有噴槍區(qū)、熔池區(qū),外部由水套、鋼殼組成,內(nèi)部砌筑耐火材料。由于耐火材料直接與高溫熔渣、鉛液及燃燒火焰接觸,耐火材料的使用壽命直接影響著還原爐的壽命。
側(cè)吹還原爐內(nèi)的耐火材料為鎂鉻磚,鎂鉻磚是以氧化鎂(MgO)和三氧化二鉻 (Cr2O3)為主要成分、方鎂石和尖晶石為主要礦物組分的耐火材料制品,其耐火度高,高溫強(qiáng)度大,抗堿性渣侵蝕性強(qiáng),熱穩(wěn)定性優(yōu)良,對(duì)酸性渣也有一定的適應(yīng)性。
常用耐火材料的理化指標(biāo)有:
(1)耐火度:在足夠高的溫度下不軟化、不熔融的性能,表征指標(biāo)為耐火度。
(2)荷重軟化溫度:在高溫下能夠承受大荷載及其他熱機(jī)械應(yīng)力,且不喪失結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、不發(fā)生變形坍塌的性能,表征指標(biāo)為荷重軟化溫度。
(3)高溫體積穩(wěn)定性:在使用過程中,不產(chǎn)生過大的體積膨脹或收縮,以免影響高溫設(shè)備的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性或嚴(yán)密性,表征指標(biāo)為重?zé)€變化。
(4)熱震穩(wěn)定性:抵抗溫度急劇變化而不發(fā)生開裂、剝落的能力,表征指標(biāo)為熱膨脹系數(shù)和抗熱震性指標(biāo)。
(5)抗渣性:使用過程中抵抗各種侵蝕性物質(zhì)的化學(xué)作用而不被蝕損的能力。
(6)耐磨性:抵抗高速流動(dòng)的火焰、含固體顆粒的煙氣、液態(tài)金屬和熔渣、固體物料等物質(zhì)的直接沖刷或磨蝕的能力。
側(cè)吹還原爐耐火材料鎂鉻磚的理化指標(biāo)為荷重軟化開始溫度≥1 700 ℃,熱震穩(wěn)定性1 100 ℃,水冷≥7次,體積密度3.44 g/cm3。
側(cè)吹還原爐噴槍磚是還原爐爐體耐火材料的重要部分,噴槍磚燒損、侵蝕速度過快不僅影響還原爐噴槍使用壽命,還會(huì)造成噴槍磚上部區(qū)域耐火磚掉落、垮塌等問題,影響還原爐爐齡。
側(cè)吹爐高溫熔渣沖刷侵蝕部分是由于高溫熔體流動(dòng)造成的,主要表現(xiàn)在側(cè)吹爐進(jìn)料、排放過程1 150 ℃左右的高溫熔渣流動(dòng)對(duì)噴槍區(qū)流動(dòng)侵蝕、沖刷;另一個(gè)原因是爐內(nèi)強(qiáng)烈攪拌作用,熔煉過程中熔渣在噴槍作用下產(chǎn)生強(qiáng)烈的攪拌,高溫爐渣具有強(qiáng)烈的侵蝕和浸透能力,當(dāng)爐渣、鉛液滲入耐火材料,造成各部分磚之間膨脹系數(shù)不同引起剝落。
側(cè)吹爐噴槍區(qū)鎂鉻磚的主要成分為CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、MgO、Cr2O3等,還原爐熔煉過程中產(chǎn)生的渣主要含CaO、SiO2、Fe2O3等, CaO、SiO2會(huì)侵蝕鎂鉻磚工作面,并且沿氣孔滲透到鎂鉻磚內(nèi)部,與方鎂石反應(yīng)生成低熔物。
側(cè)吹爐噴槍區(qū)域處于熔渣高溫區(qū)和流動(dòng)沖刷區(qū),當(dāng)側(cè)吹爐進(jìn)液態(tài)鉛渣時(shí),爐渣的比重約5.0,液態(tài)渣含鉛約40%~55%,該渣具有較好的流動(dòng)性和沖刷能力,此時(shí)處于還原初期,爐內(nèi)溫度較低,約950~1 050 ℃。隨著還原劑的加入,側(cè)吹爐內(nèi)還原爐氣氛增強(qiáng),爐內(nèi)溫度逐步升高,反應(yīng)區(qū)溫度可高達(dá)到1 150~1 250 ℃,當(dāng)達(dá)到還原終點(diǎn)放渣時(shí),爐內(nèi)最高溫度在1 250 ℃以上,放渣后溫度逐步降低。冶煉周期性溫度變化對(duì)噴槍磚的侵蝕影響較大。
由于還原爐作業(yè)制度為周期性操作,生產(chǎn)過程中溫度發(fā)生變化時(shí)會(huì)引起耐火磚產(chǎn)生裂紋,嚴(yán)重時(shí)會(huì)引發(fā)耐火磚表面剝落,并加劇熔渣的滲透和侵蝕,影響冶金爐爐齡。
3.4.1 噴槍安裝不合理
噴槍安裝位置不合理會(huì)造成側(cè)吹爐噴槍磚高溫?zé)龘p、侵蝕。如果噴槍爐內(nèi)部分距離槍口磚內(nèi)側(cè)過近,會(huì)造成噴槍竄火導(dǎo)致槍口磚燒損。另外噴槍伸入爐內(nèi)過長(zhǎng),噴槍火焰會(huì)直接噴燃到對(duì)面噴槍區(qū)域造成高溫侵蝕,加劇噴槍燒損。
3.4.2 噴槍燒損
噴槍燒損時(shí),噴槍壓力明顯降低,火焰不能直接穿透熔渣,而是轉(zhuǎn)向噴槍出口、槍口磚區(qū)域,高速燃燒的火焰對(duì)槍口磚沖刷,并該區(qū)域的煤氣、氧氣燃燒形成局部高溫區(qū),溫度可達(dá)1 250~1 300 ℃,加劇噴槍磚的燒損、侵蝕。
檢修更換爐內(nèi)耐火材料重新啟動(dòng)的側(cè)吹還原爐,要嚴(yán)格按升溫曲線控制升溫、保溫時(shí)間,升溫過程中發(fā)生熄火等情況時(shí),要按升溫曲線(見圖1)緩慢重新升溫,避免降溫和升溫過快造成爐內(nèi)耐火材料剝落、崩塌等。
圖1 升溫曲線
還原爐正常熔煉時(shí)爐內(nèi)溫度1 100~1 200 ℃,保持還原爐爐內(nèi)溫度均勻穩(wěn)定是降低噴槍磚侵蝕、沖刷速度和延長(zhǎng)還原爐爐齡的重要手段。溫度控制首先要保持側(cè)吹還原爐煤氣、氧氣的壓力和流量穩(wěn)定,嚴(yán)格控制還原劑的加入速度和配入量。
還原爐內(nèi)襯采用的是鎂鉻質(zhì)耐火磚,其為堿性耐火材料,如果冶煉渣型選擇不當(dāng),會(huì)嚴(yán)重影響耐火材料使用壽命。因此還原冶煉渣型為SiO2/Fe=0.6~1.1 ,CaO/SiO2=0.2~0.6。
還原爐熔池液面高度是生產(chǎn)中一個(gè)關(guān)鍵參數(shù),熔池液面過高,爐內(nèi)靜壓力過高,易造成渣口、鉛口跑渣等事故,也會(huì)使噴槍阻力過大,堵塞、燒損噴槍,加快噴槍磚的侵蝕、沖刷速度,縮短還原爐爐齡。因此,還原爐熔池深度嚴(yán)格控制在1.5~1.8 m,熔渣淹沒噴槍約500~800 mm。
噴槍安裝進(jìn)入爐墻內(nèi)側(cè),約30~50 mm顯露于還原爐爐膛直接與高溫熔渣接觸,避免安裝不當(dāng)對(duì)噴槍區(qū)域耐火材料造成嚴(yán)重侵蝕。嚴(yán)格執(zhí)行噴槍壓力、流量巡檢制度,發(fā)現(xiàn)噴槍堵塞、燒損及時(shí)處理。
對(duì)側(cè)吹爐噴槍磚侵蝕機(jī)理及原因進(jìn)行分析,通過控制渣型、優(yōu)化操作、控制合理的冶煉溫度等措施,有效降低了還原爐噴槍磚侵蝕速度,避免了頻繁更換噴槍區(qū)耐火材料對(duì)其它區(qū)域耐火材料造成的損傷,不僅降低了檢修成本,也有效提高了還原爐爐齡,為富氧頂吹艾薩爐—熱渣側(cè)吹還原爐—煙化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行奠定了基礎(chǔ)。