趙 俊 茗

(蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070)

1 概述

在大跨度橋梁施工中，預(yù)應(yīng)力張拉是后張法施工極為重要的一道工序，而預(yù)應(yīng)力管道的布置形狀、施工質(zhì)量等因素又對預(yù)應(yīng)力有不可忽視的影響。對于預(yù)應(yīng)力損失的錯(cuò)誤估計(jì)將會直接導(dǎo)致連續(xù)梁橋應(yīng)力儲備不足，進(jìn)而導(dǎo)致梁體跨中下?lián)?、腹板開裂[1]。諸多學(xué)者也對此進(jìn)行了研究，劉振之[2]的研究表明長孔道摩阻試驗(yàn)中張拉力傳遞到被動端的速度慢于短孔道，員寶珊等[3]對56 m預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁的管道摩阻試驗(yàn)表明施工中使用塑料波紋管可以有效減小管道摩阻損失；王向陽等[4]的研究表明彎曲較大的梁結(jié)構(gòu)摩阻損失率往往較高；張開銀等[5]對預(yù)應(yīng)力梁橋彎曲孔道預(yù)應(yīng)力損失表明縱向張拉力作用下預(yù)應(yīng)力束接觸位置相對改變而引起預(yù)應(yīng)力彎曲孔道摩阻損失增加現(xiàn)象?；炷吝B續(xù)梁橋的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算直接關(guān)系到成橋后的線形與受力情況，本文通過對32 m簡支梁橋的摩阻試驗(yàn)，驗(yàn)證了孔道摩阻損失、孔道偏差系數(shù)和孔道摩阻系數(shù)等，研究了加載等級、孔道長度、彎起角度等與預(yù)應(yīng)力損失之間的關(guān)系，對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)施工有一定的參考意義。

2 摩阻試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)背景

衢寧鐵路某特大橋，橋長877.86 m，梁跨布置形式為：11-32 m+2-24 m+1-32 m簡支T梁+(65+110+65)m連續(xù)梁+4-32 m+2-24 m簡支T梁。縱向預(yù)應(yīng)力筋采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為1 860 MPa、彈性模量為195 GPa，公稱直徑為15.2 mm高強(qiáng)度鋼絞線，縱向預(yù)應(yīng)力管道形成采用金屬波紋管成孔。縱向預(yù)應(yīng)力管道摩阻按圓形鍍鋅金屬波紋管成孔計(jì)算，設(shè)計(jì)管道摩擦系數(shù)取0.24，管道偏差系數(shù)取0.002 8。根據(jù)此特大橋預(yù)應(yīng)力鋼絞線現(xiàn)場施工和實(shí)際布置情況，選取腹板某束(T)和底板某束(M)兩束縱向預(yù)應(yīng)力筋，分別進(jìn)行管道摩阻測試(見圖1)。

2.2 試驗(yàn)方法

1)張拉控制時(shí)的兩端分別為主動端和被動端。主動端先安裝約束圈，然后依次安裝工作錨、工作夾片、限位板、測力傳感器、千斤頂、工具錨、工具夾片；被動端直接安裝測力傳感器，然后依次安裝千斤頂、工具錨、工具夾片。張拉測試時(shí)，被動端由于沒有受到約束圈的約束，鋼絞線與管道發(fā)生摩擦，產(chǎn)生阻力。

2)管道摩阻測試采用一端張拉，從20%的張拉控制力開始，分級張拉20%,40%,60%,80%的設(shè)計(jì)張拉力。標(biāo)準(zhǔn)試件的一端為主動端時(shí)測試兩次，然后對調(diào)主被動端，再測試兩次，取平均值。鋼束伸長量通過鋼板尺測量張拉端油缸長度并減掉夾片回縮量來獲取。表1為本次試驗(yàn)中加載等級與相關(guān)試驗(yàn)參數(shù)。

表1 加載等級

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

表2 孔道摩阻試驗(yàn)結(jié)果

表2是兩次試驗(yàn)過程中不同加載等級下張拉力損失率試驗(yàn)結(jié)果。圖2是摩阻損失隨加載等級的變化。對表2和圖2進(jìn)行分析可知：隨著加載等級的增大，孔道摩阻損失率呈逐漸減小的趨勢。對T孔道而言，初始張拉時(shí)損失率能夠達(dá)到20%以上，在第四級張拉時(shí)，則減小到16%左右，M孔道與之類似。此外，還可以看出：孔道M與孔道T相比，張拉力損失率更大一些?？椎繫的張拉力損失率普遍在30%以上，而孔道T則在15%～23%之間。M孔道與T孔道相比，孔道長度和彎起角度更大。這說明孔道長度與彎起角度對預(yù)應(yīng)力損失有一定的影響，具體表現(xiàn)為孔道越長，彎起角度越大，預(yù)應(yīng)力損失越大。

根據(jù)表2，對每級荷載的主動端讀數(shù)、被動端讀數(shù)進(jìn)行線性回歸分析，用最小二乘法原理，代入表2的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算得到孔道偏差系數(shù)k為0.002 6，孔道摩阻系數(shù)μ為0.228，在設(shè)計(jì)中k為0.002 8，μ為0.24，滿足設(shè)計(jì)要求。同時(shí)，根據(jù)《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》[6]，k位于0.002～0.003區(qū)間之內(nèi)，μ位于0.2～0.26區(qū)間之內(nèi)，滿足規(guī)范要求。

4 應(yīng)力損失與伸長量的關(guān)系

圖3是T孔道和M孔道伸長量的試驗(yàn)結(jié)果。從圖中可以看出：各孔道預(yù)應(yīng)力鋼束的試驗(yàn)實(shí)測伸長量與理論伸長量變化規(guī)律一致，都是隨加載等級的增加而逐漸遞增的變化規(guī)律，各級的增加量比較接近，前兩個(gè)加載等級的增加量略大，而后兩個(gè)加載等級的增加量略小。這主要是因?yàn)殇撌谇皟蓚€(gè)加載等級的張拉力范圍內(nèi)處于初張拉狀態(tài)，鋼束的伸長隨張拉力的變化是一種線性增長的趨勢。從圖中還可以看出，T孔道與M孔道的伸長量隨加載等級的變化差距并不大，最大僅為10.2%。這說明彎起角度和孔道長度對伸長量的影響不大。

圖4是應(yīng)力損失隨加載等級的變化。從中可以看出：孔道的應(yīng)力損失隨加載等級的增大呈線性增大的趨勢。這說明在加載張拉過程中，鋼束基本處于線性狀態(tài)，并未有應(yīng)力疲勞的現(xiàn)象產(chǎn)生。同時(shí)，T孔道的應(yīng)力損失要多于M孔道也說明彎起角度和孔道長度對鋼束應(yīng)力損失的影響較大，這與前面的伸長量不同。預(yù)應(yīng)力孔道線性往往有直線形和曲線形兩種，由于孔道的制作偏差、孔壁粗糙度等原因，張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，力筋與孔壁發(fā)生接觸摩擦?？椎赖拈L度越大，彎起角度越大，摩擦阻力累積越多，應(yīng)力損失越大。

圖5是伸長量與應(yīng)力損失之間的關(guān)系。從中可以看出：應(yīng)力損失隨著伸長量的增加逐漸增大。這是因?yàn)殡S著加載等級的增大，伸長量逐漸變大，應(yīng)力損失也逐漸變大，于是有應(yīng)力損失與伸長量之間互為正相關(guān)關(guān)系。但從圖5中也可以看出，伸長量與應(yīng)力損失之間的這種正相關(guān)關(guān)系并非線性的。同時(shí)，T孔道的應(yīng)力損失隨伸長量的變化趨勢較M孔道更大。這說明應(yīng)力損失、伸長量隨加載等級的變化與孔道的彎起角度、孔道長度等因素有關(guān)。依據(jù)前文的分析可知，M孔道的伸長量隨加載等級與變化與T孔道相差不大，但應(yīng)力損失隨加載等級的變化則相差較大，于是造成了M孔道的應(yīng)力損失隨伸長量的變化趨勢更大。

5 結(jié)語

1)通過對預(yù)應(yīng)力橋梁的摩阻試驗(yàn)，結(jié)果表明該橋梁結(jié)構(gòu)的摩阻損失、孔道偏差系數(shù)和孔道摩阻系數(shù)等均滿足設(shè)計(jì)、規(guī)范要求，說明該試驗(yàn)梁體施工水平較高，孔道成孔質(zhì)量好。2)孔道長度和彎起角度對鋼束伸長量和應(yīng)力損失都有一定程度的影響。不同的是孔道長度和彎起角度對應(yīng)力損失影響較大，而對鋼束伸長量的影響較小，但都表現(xiàn)為孔道越長，彎起角度越大，應(yīng)力損失、伸長量都越大。3)由于伸長量和應(yīng)力損失隨加載等級的變化程度有所不同，所以鋼束伸長量與應(yīng)力損失之間為非線性的正相關(guān)關(guān)系。

[1] 郭振武,彭楠楠.預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁孔道摩阻損失測試[J].公路,2010(12):60-67.

[2] 劉振之.預(yù)應(yīng)力長孔道摩阻試驗(yàn)研究[J].中外公路,2016(3):207-211.

[3] 員寶珊,李登科,孫帥峰.烏準(zhǔn)鐵路56 m預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁管道摩阻試驗(yàn)研究[J].鐵道建筑,2017(7):32-34.

[4] 王向陽,呂 攀,王 杰.橋梁結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失試驗(yàn)研究[J].公路,2015(6):88-93.

[5] 張開銀,黎 晨,成 琛,等.PC連續(xù)梁橋彎曲孔道摩阻損失[J].土木工程與管理學(xué)報(bào),2011,28(4):6-11.

[6] TB 10002—2017，鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范[S].