廖 新
(廣西壯族自治區(qū)浦北公路管理局,廣西 浦北535300)
由于廣西地區(qū)具有豐富的石灰?guī)r礦藏,因此以石灰?guī)r為主的水泥路面在廣西國省道的建設(shè)中得到了廣泛的應(yīng)用。隨著交通行業(yè)的發(fā)展,交通通行量尤其是重載車輛通行量與日俱增,部分早期修筑的水泥混凝土道路由于損壞或接近設(shè)計(jì)年限已明顯不能滿足行車需求。舊水泥路面多錘頭碎石化技術(shù)作為一種經(jīng)濟(jì)性和實(shí)用性兼具的處理方案,十分契合國省道大修的需求[1][2]。
但多錘頭碎石化技術(shù)在國內(nèi)研究與應(yīng)用的時(shí)間較短,并沒有特定規(guī)范可供查閱,施工人員只能通過設(shè)計(jì)文件上簡短的施工建議進(jìn)行施工指導(dǎo),更多時(shí)候施工人員只能根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn)確定施工參數(shù)、指導(dǎo)操作人員進(jìn)行破碎操作。本文依托S217線浦北段大修工程,對多錘頭碎石化技術(shù)特點(diǎn)、影響因素以及質(zhì)量控制等方面進(jìn)行了研究,分析了多錘頭碎石化技術(shù)在養(yǎng)護(hù)工程中的應(yīng)用,對國省道養(yǎng)護(hù)工作具有一定指導(dǎo)意義。
多錘頭碎石化技術(shù),其工作實(shí)質(zhì)是以削弱舊混凝土路面板的部分結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和整體性為代價(jià),擴(kuò)散應(yīng)力以消除局部應(yīng)力集中,減低差異沉降使其達(dá)到基層設(shè)計(jì)允許的范圍,以此來減少和延緩產(chǎn)生的反射裂縫,為加鋪層提供堅(jiān)實(shí)、穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)層面[3]。破碎后的水泥路面粒徑自上而下逐漸增大,顆粒之間形成嵌擠結(jié)構(gòu),有效強(qiáng)化路基,防止“白改黑”后的反射裂縫問題,延長路面的使用壽命。多錘頭碎石化技術(shù)綜合造價(jià)低,施工簡便,改造周期短,在施工期間交通封閉時(shí)間短,把對人們通行的影響減少到最低程度。
在破碎的過程中需要考慮破碎程度對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和穩(wěn)定性的影響。為保證改建路面達(dá)到預(yù)期的設(shè)計(jì)強(qiáng)度必然會導(dǎo)致加鋪層厚度增加,不夠經(jīng)濟(jì),同時(shí)也可能由于過度破碎,致使承載能力較弱的地基在過度壓實(shí)的過程中達(dá)到其最大抗剪強(qiáng)度失去穩(wěn)定而破壞,或者使破碎路段底下及附近敏感設(shè)施遭到破壞。需要在有效防止反射裂縫的產(chǎn)生與保證路面結(jié)構(gòu)具備足夠強(qiáng)度之間找到平衡點(diǎn),使破碎后的路面既能有效防止反射裂縫的產(chǎn)生又能充分利用原路面的強(qiáng)度[4][5],如圖1所示。
研究表明:破碎后的有效彈性模量與破碎后的各層顆粒粒徑有著密切的關(guān)系,此時(shí)就需要把各層破碎粒徑控制在一個(gè)有效的區(qū)域內(nèi)[4][5]。在眾多研究及工程應(yīng)用中,使用如表1所示的破碎粒徑范圍,兼顧了結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與防反射裂縫的要求。
表1 碎石化后的粒徑范圍表
在進(jìn)行碎石化施工前,需要對路段進(jìn)行全面調(diào)查,掌握路段的結(jié)構(gòu)形式及路基情況,計(jì)算基層所受的最大壓(拉)應(yīng)力,保證基層強(qiáng)度滿足莫爾-庫倫定理破壞條件,即碎石化過程中產(chǎn)生的剪應(yīng)力應(yīng)小于路基抗剪強(qiáng)度,路基不會發(fā)生剪切破壞,破碎技術(shù)在此種情況下才能適合使用[6]。
對于一般路段而言,在計(jì)算分析基層強(qiáng)度后,可以確定碎石化的應(yīng)用。而對于下穿涵洞、管道等位置,需要進(jìn)行針對性分析。為了保證碎石化過程中管涵結(jié)構(gòu)不受影響,一般運(yùn)用分布角法計(jì)算重錘夯擊時(shí)擊打力的擴(kuò)散。在碎石化作業(yè)中,首先在保證路基不發(fā)生剪切破壞的同時(shí)保證路基底部埋設(shè)涵洞等構(gòu)造物不被擴(kuò)散應(yīng)力破壞,水泥混凝土路面板仍可達(dá)到符合要求的破碎程度,即該路段碎石化施工既能保證一定的消除反射裂縫能力,又可使路基被重新夯實(shí)而不至于失穩(wěn)破裂時(shí),該路段可以作碎石化施工[6]。
在碎石化施工中落錘高度、錘擊距離這兩個(gè)參數(shù)對破碎效果影響較大。落錘高度影響路面所受錘擊功的大小,而錘擊距離則影響單位面積錘擊力的分布,進(jìn)而影響破碎后路面的力學(xué)性能。為了分析落錘高度和錘擊距離的影響,選取試驗(yàn)段進(jìn)行試驗(yàn)研究。
為了使試驗(yàn)結(jié)果具有一般性,選取的是路面狀況中等的K60+100~K60+300右幅,此段無下穿管涵等結(jié)構(gòu)。設(shè)定破碎機(jī)行進(jìn)速度為130m/h,調(diào)整落錘高度及錘擊距離參數(shù)。各種組合在試驗(yàn)段的分布如表2所示:
表2 破碎效果影響試驗(yàn)段布置情況表
2.1.1 施工參數(shù)對破碎粒徑的影響
多錘頭破碎效果的直接表現(xiàn)就是舊水泥面板的破碎情況。由于破碎后的面板具有較好的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性,因此在檢測過程中僅開挖一處,其余通過裂隙觀察破碎情況。通過對試驗(yàn)段的檢測,可以發(fā)現(xiàn):在破碎機(jī)的作用下,水泥板被破碎成上層松散層和下層碎裂層,隨落錘高度的增大,面板松散層的厚度及碎化程度增大;隨錘擊距離的增大,面板松散層的厚度及碎化程度減小。
2.1.2 施工參數(shù)對板體承載力的影響
不同的錘擊功和錘擊力的分布對路面的承載力同樣具有顯著影響。分別測試不同組合參數(shù)下路面回彈模量(每個(gè)試驗(yàn)路段檢測3個(gè)點(diǎn)),以此分析施工參數(shù)的影響。
將不同落錘高度下試驗(yàn)段的檢測結(jié)果繪入圖2、圖3,分析圖中數(shù)據(jù)可知:
圖2 不同落錘高度破碎層回彈模量關(guān)系圖
圖3 不同落錘高度破碎層強(qiáng)度均勻性關(guān)系圖
(1)隨著落錘高度的提高,回彈模量逐漸趨于穩(wěn)定,115cm和120cm落錘高度時(shí),回彈模量相差不大;
(2)所有試驗(yàn)段的回彈模量的不均勻性都偏大,且變異系數(shù)隨落錘高度增加而增大。這是由于隨著松散層碎化程度增加,測試結(jié)果變異性增大,同時(shí)測點(diǎn)較少也是影響變異性的重要因素。
(3)在碎石化過程中,局部脫空、翻漿、水損的面板會被碎塊填實(shí),進(jìn)而提高局部強(qiáng)度,因此為了保證對病害處的填實(shí)性,需要盡量增大錘擊功(提升落錘高度)。
將不同落錘間距下試驗(yàn)段的檢測結(jié)果繪入圖4、圖5,分析圖中數(shù)據(jù)可知:
圖4 不同落錘間距破碎層頂面回彈模量關(guān)系圖
圖5 不同落錘間距破碎層頂面強(qiáng)度均勻性關(guān)系圖
(1)碎石化層頂面回彈模量隨落錘間距增大而增大。落錘間距為6cm、9cm時(shí),二者的平均回彈模量接近,這表明當(dāng)落錘間距小于一定值時(shí),面板表面全部成為松散層,表面強(qiáng)度趨于穩(wěn)定。
(2)當(dāng)落錘間距較小時(shí),面板表面碎化程度較大,導(dǎo)致破碎后強(qiáng)度大幅降低,為了保證破碎后的強(qiáng)度和破碎的均勻性,需要一個(gè)合適的落錘間距,從測試結(jié)果來看,當(dāng)落錘間距為10cm左右時(shí),可以兼顧強(qiáng)度與均勻性的要求。
(3)當(dāng)落錘間距大于一定值時(shí),面板表面開始出現(xiàn)局部未破碎的情況,進(jìn)而影響到回彈模量測試結(jié)果的變異性。
因此在進(jìn)行破碎施工時(shí),既要確保面板表層全部破碎為松散層,又要保證面板破碎后具有較高的強(qiáng)度。根據(jù)試驗(yàn)段的影響因素分析,在接下來的施工中,推薦選擇落錘高度為110cm,落錘間距為10cm。
試驗(yàn)段選擇樁號為K61+500~K61+700段右幅,全長200m,試驗(yàn)路段下無涵洞、管線等構(gòu)造物。試驗(yàn)段作業(yè)參數(shù):選擇落錘高度為110cm,落錘間距為10cm,施工寬度為450cm,破碎速度為130m/h。路面破碎后清除填隙物,采用Z型振動(dòng)壓路機(jī)進(jìn)行振動(dòng)碾壓,以5km/h的速度壓實(shí)遍數(shù)為1~2遍。
2.2.1 施工控制在碎石化施工過程中主要注意如下控制事項(xiàng):(1)破碎作業(yè)時(shí)應(yīng)先破碎路面兩側(cè)的車道,再進(jìn)行中部的行車道破碎;
(2)為了保證破碎效果,縱向相鄰板塊之間需要有約10cm的重疊破碎寬度;
(3)對于碎石化作業(yè)完成后遇雨天致使出現(xiàn)坑洼現(xiàn)象的,必須采用回填石屑等方法改善坑洼現(xiàn)象。
2.2.2 施工質(zhì)量檢測
破碎完成后,開挖抽檢試驗(yàn)段破碎效果和最終碾壓效果。
碎石化施工前,采用貝克曼梁法對原路面進(jìn)行彎沉檢測。為了消除表面顆粒的影響,在碎石化施工完成24h后,再進(jìn)行彎沉檢測,結(jié)果如表3所示。碎石化試驗(yàn)段檢測結(jié)束后,開挖試坑,進(jìn)行粒徑檢測,結(jié)果如表4所示。
表3 彎沉檢測表
表4 破碎粒徑檢測表
檢測結(jié)果表明,破碎后路面粒徑和彎沉均滿足設(shè)計(jì)要求,通過對比破碎前后的彎沉檢測數(shù)據(jù),分析可知:碎石化后的路面彎沉平均值有一定的提高,但是代表值及標(biāo)準(zhǔn)差顯著降低,這表明隨著施工作業(yè)的進(jìn)行,路面整體均勻性明顯改善。
本文依托S217線浦北段水泥路面大修工程,同時(shí)結(jié)合國內(nèi)外關(guān)于碎石化技術(shù)的成果,對多錘頭碎石化技術(shù)在養(yǎng)護(hù)工程中的應(yīng)用進(jìn)行了研究。多錘頭碎石化技術(shù)的工作實(shí)質(zhì)是以犧牲一部分結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和整體性為代價(jià),消除局部集中應(yīng)力,減少反射裂縫的產(chǎn)生,因此需要合理控制破碎粒徑。本文還探討了碎石化技術(shù)的適用性,分析了影響碎石化效果的因素,提出了針對性的碎石化施工參數(shù),并進(jìn)行了試驗(yàn)段的施工研究,可為今后類似工程實(shí)踐提供參考。