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        承插型輪扣式腳手架調(diào)查與應(yīng)用分析

        2018-02-26 00:35:44竇國舉訾建濤許鵬飛何飛龍
        建筑施工 2018年11期
        關(guān)鍵詞:腳手架承載力

        竇國舉 康 勇 訾建濤 許鵬飛 周 洋 何飛龍

        1.中國建筑第七工程局有限公司 河南 鄭州 450004;2.鄭州航空港區(qū)航程置業(yè)有限公司 河南 鄭州 450000

        1 概述

        2 承插型輪扣式腳手架架體構(gòu)造

        2.1 立桿

        立桿采用φ48 mm×3.5 mm、Q235的鋼管,模數(shù)為600 mm,常用的長度規(guī)格有3 000、2 400、1 800、1 200 mm等。立桿下端部為φ57 mm×3.2 mm的連接套筒,上下立桿之間通過該套筒連接。立桿每隔600 mm焊接一個輪扣,輪扣的四邊各開設(shè)一個孔洞,與承插型盤扣式腳手架的區(qū)別在于無斜桿用孔洞(圖1、圖2)。

        圖1 承插型盤扣式腳手架節(jié)點

        圖2 輪扣式腳手架連接

        2.2 橫桿

        橫桿由鋼管和兩端的插頭組成,常用的規(guī)格有1 500、1 200、900、600 mm等。橫桿插頭通過插入到輪盤孔洞內(nèi)進行連接。

        2.3 斜桿

        斜桿采用鋼管,通過扣件與架體連接。

        對于層高5 m以下的住宅標準層等工程,輪扣式架體在不采用斜桿的情況下滿足使用要求,架體僅需要橫桿、立桿和梁支撐鋼管,較扣件式腳手架搭設(shè)方便、構(gòu)件少,較承插式盤扣式腳手架成本低。

        3 研究現(xiàn)狀

        目前國內(nèi)已開展了輪扣式腳手架的相關(guān)研究,但是目前尚無國家或行業(yè)標準,大部分生產(chǎn)廠家、施工企業(yè)對架體的設(shè)計、生產(chǎn)和使用參考JGJ 231—2010《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》、JGJ 130—2011《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》標準執(zhí)行。由于輪扣式腳手架與承插型盤扣式鋼管支架存在不同,上述2部標準未能完全指導輪扣式腳手架的生產(chǎn)與施工。

        劉靜[1]通過有限元分析軟件SAP 2000,假定節(jié)點為半剛性節(jié)點,采用線性模型建立了雙排輪扣式腳手架的模型,計算分析后取節(jié)點的連接剛度為30 kN·m/rad,分析了鋼管腳手架極限承載力的影響因素,其中腳手架搭設(shè)的步距、掃地桿的設(shè)置、連墻撐的豎向間距以及荷載的分布對極限承載力的影響非常大。

        楊曙[2]采用線性模型建立了半剛性特性數(shù)值模型來模擬節(jié)點的半剛性,通過試驗確定了輪扣節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度在30~40 kN·m/rad范圍內(nèi)波動,平均值35.8 kN·m/rad。

        式中:分別對應(yīng)的是溫度為T0、T時的k階Stokes波中心頻率。可以看出,k階Stokes波相對于BP的中心頻移量是1階Stokes波的k倍,即前者的溫度靈敏度系數(shù)是后者溫度靈敏度系數(shù)CT的k倍。這也意味著,利用Brillouin多波長輸出可以實現(xiàn)更高的溫度靈敏度系數(shù),如果Stokes波達到10階或以上,則理論上可以使溫度靈敏度系數(shù)提高一個數(shù)量級。

        楊永達[3]通過有限元分析軟件SAP 2000分析了支模架的構(gòu)造因素對輪扣式鋼管支模架穩(wěn)定承載力的影響,通過試驗得到了輪扣式鋼管支模架試驗?zāi)P偷臉O限承載力和荷載位移曲線,提出假定輪扣式腳手架節(jié)點為剛性,通過施加等效水平荷載來模擬支架全等效初始缺陷方法,當假定等效水平荷載取為1.3%~1.7%的極限承載力時,有限元計算結(jié)果與試驗結(jié)果符合較好。

        王洲春[4]對單個輪扣式腳手架節(jié)點分別建立了試驗?zāi)P秃陀邢拊治瞿P?,并進行了抗彎和抗剪試驗,確定輪扣式鋼管腳手架為轉(zhuǎn)動剛度25 kN·m/rad,當剪切荷載為60 kN時,輪盤的表面應(yīng)力已經(jīng)達到了鋼材的屈服應(yīng)力值,將60 kN作為輪盤式鋼管腳手架輪盤的抗剪試驗檢測標準的一個參考值。對一個單元體(包括4根立桿和連接的橫桿)建立有限元分析模型分析穩(wěn)定性,當水平桿步距為1.0 m時,支架立桿計算長度修正系數(shù)η=1.8;當水平桿步距為1.5 m時,η=1.35。

        山東省地方標準[5]確定了輪扣節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度為15 kN·m/rad,抗剪承載力為60 kN。廣東省地標[6]確定了輪扣節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度為20kN·m/rad,輪盤抗剪承載力為60 kN。

        4 承插型輪扣式腳手架與承插型盤扣式鋼管架關(guān)鍵參數(shù)對比

        根據(jù)文獻[5]、[6]、[7],2種型式的架體在材料、構(gòu)造、關(guān)鍵參數(shù)等方面均具有一定的區(qū)別。

        4.1 材料、構(gòu)造區(qū)別

        2種架體的連接盤孔洞數(shù)、立桿連接盤間距、連接盤厚度、橫桿接頭連接要求均存在差異(表1)。

        表1 承插型盤扣式鋼管架與輪扣式腳手架材料、構(gòu)造對比

        4.2 關(guān)鍵參數(shù)對比

        4.2.1 節(jié)點連接計算模型

        盤扣式腳手架、輪扣式腳手架均屬于框架式支撐結(jié)構(gòu)體系,計算模型簡化為半剛性節(jié)點連接[1-3]。

        4.2.2 節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度值

        文獻[8]中規(guī)定,承插式支撐結(jié)構(gòu)節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度取20 kN·m/rad,文獻[3]中通過試驗確定盤扣式節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度為24 kN·m/rad,考慮安全計算參數(shù)1.6,節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度15 kN·m/rad。

        文獻[2]中通過試驗確定,連接剛度基本保持在 30~40 kN·m/rad之間,取平均值35.8 kN·m/rad;根據(jù)文獻[9],輪扣式鋼管腳手架節(jié)點連接剛度相當于扣件式鋼管腳手架在扣件擰緊力矩40 N·m時的連接剛度。

        4.2.3 節(jié)點抗剪承載力

        文獻[7]中,根據(jù)東南大學對盤扣式鋼管架八角盤進行的單側(cè)彎剪、雙側(cè)彎剪及內(nèi)側(cè)焊縫受剪極限承載力計算結(jié)果,并考慮材料抗力系數(shù)1.087,取整得到連接盤抗剪承載力設(shè)計值為40 kN;文獻[5]、[6]中,依據(jù)相關(guān)試驗數(shù)據(jù)確定為60 kN。

        4.2.4 計算長度

        文獻[5]中,無剪刀撐輪扣式腳手架計算長度取l0=μh和l0=h′+2k0h2中的較大值。其中,μ為立桿計算長度系數(shù),h為支架立桿中間層水平桿最大豎向縱距,h′為支架頂層水平桿步距,h2為懸臂長度,k0為懸臂端計算長度折減系數(shù),取0.7。

        μ取值參考文獻[8]中水平桿不連續(xù)情形下表格取值,是通過理論推導和大量算例計算確定的。

        有剪刀撐輪扣式腳手架計算長度取l0=βHβaμh和l0=h′+2k0h2值中的較大值。其中,βa為掃地桿高度與懸臂長度修正系數(shù),βH為高度修正系數(shù)。

        文獻[8]中,計算長度取l0=ηh和l0=h′+2ka中的較大值。其中,k為懸臂端計算長度修正系數(shù),a為支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離。水平桿步距為0.5 m或1 m時,計算長度修正系數(shù)取1.6;水平桿步距為1.5 m時,取1.2。該值通過試驗取得。

        5 結(jié)語

        1)雖然承插型輪扣式腳手架是承插型盤扣式腳手架經(jīng)簡化后衍生出的一種支撐體系,但這2種架體的連接盤孔洞數(shù)、立桿連接盤間距、連接盤厚度、橫桿接頭連接要求方面均存在差異,較后者構(gòu)件更少、型式更簡便。

        2)盤扣式腳手架、輪扣式腳手架均屬于框架式支撐結(jié)構(gòu)體系,計算模型簡化為半剛性節(jié)點連接。

        3)對于節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度,各規(guī)范、文獻取值差異較大。關(guān)于輪扣式腳手架節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度,山東省地標通過試驗確定為15 kN·m/rad,廣東省地標取值參考《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》中20 kN·m/rad,文獻[8]中取20 kN·m/rad,文獻[3]中通過試驗確定為15 kN·m/rad;文獻[2]中通過試驗確定取35.8 kN·m/rad,文獻[9]中輪扣式鋼管腳手架節(jié)點連接剛度相當于扣件式鋼管腳手架在扣件擰緊力矩40 N·m時的連接剛度。規(guī)范[7]中未對盤扣式腳手架節(jié)點轉(zhuǎn)動剛度進行說明。

        4)規(guī)范、文獻對于節(jié)點抗剪承載力取值不同。文獻[4]、[5]、[6]確定承插型輪扣式支撐架節(jié)點抗剪承載力為60 kN;關(guān)于抗剪承載力,文獻[7]中通過試驗確定承插型盤扣式支撐架節(jié)點抗剪承載力為40 kN。

        5)關(guān)于桿件計算長度,不同的文獻、規(guī)范取值不同。文獻[5]中無剪刀撐輪扣式腳手架計算長度取l0=μh和l0=h′+2k0h2中的較大值,有剪刀撐輪扣式腳手架計算長度取l0=βHβaμh和l0=h′+2k0h2值中的較大值;文獻[7]中,承插型輪扣式腳手架計算長度取l0=ηh+l0=h′+2ka中的較大值。水平桿步距為0.5 m或1 m時,取1.6;水平桿步距為1.5 m時,取1.2。輪扣式腳手架計算參數(shù)根據(jù)剪刀撐是否設(shè)置計算公式不同。

        6)由于承插型輪扣式腳手架與盤扣式腳手架在構(gòu)造、計算參數(shù)等方面取值不同,輪扣式腳手架設(shè)計、生產(chǎn)、施工等過程應(yīng)參考各自對應(yīng)的規(guī)范和規(guī)程。部分省市無輪扣式腳手架規(guī)程,應(yīng)參照山東省、廣東省等省市輪扣式腳手架地標。

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