溫曼越

(中鐵第四勘察設計院集團有限公司,武漢 430063)

10 kV電力貫通線為鐵路車站、沿線通信信號以及其他非牽引電氣設備供電，具有線路較長、接入負荷點多、地理條件差、易發(fā)生故障等特點。快速準確地隔離故障區(qū)段，恢復非故障區(qū)域供電是鐵路安全可靠運行的根本保障。但是目前針對高速鐵路電力貫通線的繼電保護和故障區(qū)段隔離方案并不具有選擇性，如現(xiàn)有的保護裝置僅安裝在線路的首端，在線路任何位置發(fā)生故障后，保護跳閘將使全線停電，使得故障影響范圍大，極大降低了故障查找和恢復供電的效率。因此，電力貫通線路迫切地需要一個快速可靠的故障區(qū)段隔離方案，使得現(xiàn)有的問題得以解決，在故障后不僅能夠快速識別故障，同時能夠快速切除故障區(qū)段，避免了人工拉合閘導致的非故障區(qū)間失電，提高故障查找和恢復供電的效率，保證電力貫通線的供電可靠性。

由于三段式的電流保護或距離保護難以取得較好的選擇性，國內外學者提出了相繼速動保護[1]和無通道保護方案[2]。無通道保護是自適應保護的一種，其基本思想是利用對側開關動作信息判斷故障發(fā)生在保護區(qū)內或區(qū)外，從而決定是否加速本端保護動作，依靠單端量取得縱聯(lián)保護的效果[3-5]。中低壓配電系統(tǒng)中一般采用基于工頻量的無通道保護。配電線路無通道保護方案[6]利用一端保護先動作跳閘后，另一側保護檢測故障動作跳閘產生的單端工頻電氣量的變化，來獲取線路對端斷路器的動作情況，在區(qū)內故障時實現(xiàn)相繼速動。但在某些系統(tǒng)參數(shù)和故障類型下，電流的工頻突變量微弱，導致判據(jù)靈敏度不足，存在死區(qū)問題[7，8]。對此，文獻[9]提出利用對側開關動作后出現(xiàn)的零序和負序電流變化的故障信息，構成瞬時動作模式和延時動作模式，提高了保護判據(jù)的靈敏度。文獻[10]通過加速阻抗圓檢測對側保護動作，測量阻抗位于加速阻抗圓內時，保護加速動作。文獻[11]結合行波和阻抗信息的變化來區(qū)分故障發(fā)生時刻與對側斷路器的動作時刻，以判斷對側保護的動作情況。

以上無通道保護方案在輸配電網(wǎng)中已經有相對成熟的研究，但在鐵路電力貫通線中的應用研究幾乎沒有。因此本文將無通道保護應用到電力貫通線中，并設計相應的備用電源自動投入模塊，使其在故障后不僅能夠快速識別故障，同時能夠切除故障區(qū)段，可極大提高電力貫通線的供電可靠性。

1 基于無通道保護的電力貫通線故障隔離方案

如圖1所示，B1-B12和R1-R12分別為安裝在線路中的斷路器和繼電器。在單斷路器配置的線路中，要從兩端同時切除故障，每個繼電器需要根據(jù)潮流方向和故障方向的不同，判斷故障發(fā)生在斷路器的哪一側，投入不同的保護動作模式。如果故障處于電源側，則繼電器位于負荷側，投入負荷側對應的定時限動作模塊——低電壓保護DUV(Directional Under Voltage)和加速動作模塊——加速低壓低流保護ADCUV (Accelerated Directional Under Current Under Voltage)；如果故障位于無電源側，則繼電器位于電源側，投入電源側對應的定時限動作模塊——過電流保護OC(Over Current)和加速動作模塊——加速過電流保護AOC[6](Accelerated Over Current)。

圖1 基本無通道故障隔離方案時限配置

當故障k1發(fā)生在編號為2的區(qū)段上時，繼電器R2檢測到潮流方向和故障方向都為正向，因此為電源側繼電器，投入OC(t=0.9 s)和AOC(0.3～0.4 s)模塊；繼電器R3檢測到正向潮流方向，但故障方向為反，因此位于負荷側，投入DUV(t=0.3 s)和ADCUV(1.9～2.0 s)模塊。比較而知，R3的DUV模塊的動作時間最短，因此在0.3 s斷開，將編號2之后的區(qū)段隔離，因此R4至R12將返回不動作。然而R3之前的故障未被隔離，因此繼電器R2的AOC模塊在0.3～0.4 s的時間窗內檢測到非故障相電流的突變，判斷出R3已經在0.3 s動作，因此在0.4 s加速跳開，至此故障區(qū)段被完全隔離。

依此類推，當故障k3發(fā)生在編號為11的區(qū)段上時，R11的OC模塊和R12的ADCUV模塊先后動作，在0.2 s時切除故障區(qū)段；而當故障k2發(fā)生在編號為7的區(qū)段上時，則需在長達1.0 s時才能切除故障區(qū)段。

因此，雖然無通道保護方案對首端和末端區(qū)段故障的切除時間較短，但對于中間部分的區(qū)段故障切除時間過長。電力貫通線采用小電阻接地，發(fā)生接地故障時通常故障電流很大，故障電流存在的時間越長，對系統(tǒng)的危害越大。因此為了保證系統(tǒng)運行的可靠性，對于線路中間段應提出使故障切除時間更短的方案。

2 基于單端故障測距的電力貫通線故障隔離改進方案

為了能夠從兩側切除故障，減小中間段故障隔離時間，針對故障切除時間較長的中間區(qū)段，即線路的1/3至2/3范圍內的保護裝置，增加DIS(Distance)保護模塊的配置，DIS模塊根據(jù)本端測得的三相電壓電流數(shù)據(jù)判斷故障距離。故障發(fā)生時，DIS模塊在電源側啟動，依據(jù)單端故障測距的結果，判定故障是否在本端保護范圍內，以決定是否加速本端保護的動作[12]。

2.1 單端故障測距算法

假設故障阻抗Zf為純電阻[13]，則故障點處Zf的虛部為零，即

(1)

(2)

(3)

(4)

式中，UA、IA分別為測得的A相電壓和電流；Zr為線路單位阻抗；I0為線路零序電流；K為零序電流補償系數(shù)[14]；z0和z1分別為線路單位長度的零序和正序阻抗。

故障阻抗可以表示為

(5)

故障距離x可以表示為

(6)

由此可見，隨著故障電阻Rf的增大，故障測距結果x將呈現(xiàn)比實際故障距離偏小的誤差。

2.2 加速動作判據(jù)

(1)DIS(Distance)模塊動作判據(jù)

DIS模塊的啟動判據(jù)與AOC模塊相同；加速判據(jù)為故障測距的結果Ld在保護范圍xd之內，即

Ld≤xd

(7)

xd為本區(qū)段DIS模塊的保護范圍，由于在上一小節(jié)中證明測距方法會導致偏小的測距結果，因此設置保護范圍xd為所保護區(qū)段的全長。

為保證動作的選擇性，使非故障區(qū)段的加速動作模塊在時間窗內不會誤動，DIS的動作時限需避開OC以及DUV模塊的動作時限。由于OC模塊和DUV模塊的動作時限分別為

tOCm=0.1[2M-(2m-1)]

(8)

tDUVm=0.1(2m-1)

(9)

式中，m為斷路器編號；M為斷路器總個數(shù)。

因此設置DIS的動作時限從母線到線路方向依次減小，即

tDISm=0.1(2M-2m)

(10)

因此對負荷側的ADCUV模塊增加對應于DIS模塊動作時限的動作時間窗，該時間窗τ設定為以對側DIS模塊動作時限為基準的100 ms，即0.2～0.3 s、0.4～0.5 s、0.6～0.7 s等。如圖2所示，對于加速區(qū)段的ADCUV模塊，會配置兩個動作時間窗，λ1對應于DIS模塊的動作時限，λ2對應于原有的無通道保護方案OC模塊的動作時限(作為備用)。DIS模塊或者OC模塊動作后，對應的ADCUV模塊都能夠在對應時間窗內檢測到三相電壓和電流的降低，加速動作切除故障區(qū)段。

圖2 ADCUV模塊動作時間窗示意

(2)保護超越分析

(11)

這樣可能導致加速區(qū)段末端故障時DIS模塊拒動，因此需配合保護裝置內同時啟動的OC模塊，在DIS模塊拒動時切除故障。

2.3 改進方案保護構成與動作邏輯

由于備自投的投入會導致線路潮流方向發(fā)生變化，因此由潮流方向和故障方向元件同時決定繼電器啟用電源側或是負荷側的動作模塊[15]。具體保護結構如圖3所示。

圖3 改進方案保護構成

ADCUV模塊和AOC模塊的動作流程如圖4所示。故障發(fā)生時，各模塊根據(jù)故障與潮流的方向判定位于負荷側還是電源側，并相應投入ADCUV模塊或者AOC模塊。為防止保護的誤啟動，設置啟動計數(shù)器。在滿足啟動判據(jù)后，AOC或ADCUV模塊啟動計數(shù)，若在規(guī)定的時間窗內滿足加速判據(jù)，則跳閘斷開相應的斷路器，否則返回不動作；若ACDUV模塊位于加速區(qū)段，則返回后再次啟動計數(shù)，若在下一個時間窗內檢測到三相電流和電壓接近于零，則跳閘斷開相應的斷路器，否則返回不動作。

圖4 加速保護模塊動作流程

2.4 備自投單元投入判據(jù)

備自投UV(Under Voltage)模塊的動作判據(jù)通常為[16]

(12)

t=Tmax+Δt

(13)

式中，Ua、Ub、Uc為三相電壓有效值；Uset為故障整定電壓，通常設置為額定電壓的30%；t為模塊動作時間，必須考慮系統(tǒng)中保護的最大動作時間Tmax；Δt為動作時級差，同樣取為0.2 s。

當發(fā)生不對稱故障時，若負荷側先動作，則已將備自投模塊與故障點之間的區(qū)段隔離，無需等待故障區(qū)段被完全隔離，備自投UV模塊即可合閘供電。因此，新增UV模塊的啟動判據(jù)為將三相同時失壓變?yōu)槿嘀腥我庖幌嗟氖篬17]

(14)

t2=Tmax2+Δt

(15)

式中，N為每個周期采樣數(shù)；Up(n-2N)為2個周期前電壓有效值；Up(n)為當前周期電壓有效值，下標P代表三相中的任一相。

發(fā)生故障時，UV模塊與線路上DUV模塊同時啟動，其延時時間t2只需比負荷側DUV模塊的最長動作時間Tmax2高一個時間階梯Δt即可。

無通道保護對對稱故障的處理，應首先保證故障切除的快速性。提出的不依賴通信的故障隔離方案，在對稱故障發(fā)生時從首端無選擇性瞬時切除故障。因此，為使得備自投裝置識別三相的失壓是由不對稱故障時負荷側斷路器跳閘引起還是三相對稱故障引起的，在以上判據(jù)的基礎上，增加一個不對稱故障判據(jù)[18]

(16)

在同時滿足式(14)和式(16)的情況時，UV模塊才可以啟動，使得備自投(BZT)不會再次重合于對稱故障上。

在無通信模式下，UV模塊的動作判據(jù)分別根據(jù)故障區(qū)段電源側或者負荷側的先后動作順序設定為：(1)電源側先動作，UV模塊需等待負荷側動作后再投入，因此需在到達延時時間t3時動作；(2)負荷側先動作，則UV模塊只需在檢測到任一相失壓后，與線路上DUV模塊同時啟動，到達延時時間t2時動作。綜上所述，備自投UV模塊動作邏輯圖如圖5所示。

圖5 備自投UV模塊動作邏輯圖

3 仿真分析

3.1 模型搭建

根據(jù)實際參數(shù)搭建全電纜電力貫通線仿真模型，在MATLAB/SIMULINK軟件中仿真驗證本方案的正確性和有效性。如圖6所示，對于配置12個保護裝置的電力貫通線，加速區(qū)間編號為5-8的區(qū)段，在此區(qū)間內使用基于單端故障測距的加速方案隔離故障區(qū)段。設置故障電阻為10 Ω，采樣頻率為1 kHz，對各電氣量基波相量的提取采用傅里葉變換[19]。

圖6 加速無通道故障隔離方案時限配置

3.2 加速區(qū)段故障分析

如圖6所示，設置在編號為8的區(qū)段上距離繼電器R8 0.916 km處于0.135 s發(fā)生B相接地短路故障，繼電器R8檢測到潮流方向和故障方向都為正向，因此為電源側繼電器，投入OC(t=0.7 s)和AOC(t為1.5～1.6 s)以及DIS(t=0.2 s)；繼電器R9檢測到正向潮流方向，但故障方向為反，因此位于負荷側，投入DUV(t=1.5s)和ADCUV(t為0.2～0.3 s和0.7～0.8 s)。R5-R8繼電器同時啟動DIS模塊進行故障測距，但是R5-R7繼電器檢測到故障位于保護范圍之外，而R8的DIS模塊檢測故障距離為0.912 km，位于保護范圍的2.86 km之內，比較而知，R8的DIS模塊的動作時間最短，因此在0.335 s斷開，將編號為8的區(qū)段之后的區(qū)段隔離。R1至R7檢測到三相電流恢復正常，返回不動作。繼電器R9的ADCUV模塊在0.335～0.435 s的時間窗內檢測到三相電壓和電流的有效值均接近于零，判斷出R7已經在0.335 s動作，因此在0.435 s加速跳開，至此故障區(qū)段被完全隔離，本區(qū)段故障切除時間由0.8 s縮短至0.3 s。DIS模塊和ADCUV模塊的響應波形分別如圖7和圖8所示。

圖7 R8的DIS模塊響應

圖8 R9的ADCUV模塊響應

相同故障條件下改變故障發(fā)生位置，當故障發(fā)生在編號為8的區(qū)段上距離繼電器R8 0.12 km時，繼電器R7和R8的DIS模塊動作判據(jù)如圖9所示。由圖9可見，R7的保護范圍為1.726 km，測距結果為1.721 km；繼電器R8的保護范圍為2.86 km，測距結果為0.1 km，都在對應的保護范圍之內，而R8的DIS模塊動作時間(t=0.2 s)小于R7的DIS模塊動作時間(t=0.4 s)，因此0.335 s時斷路器B7動作隔離故障區(qū)段，R8則返回不動作。

圖9 R7和R8的DIS模塊動作判據(jù)

以下分析故障點k2被隔離之后，備自投UV模塊的響應。B相接地故障在0.135 s時發(fā)生，R8的DIS模塊在0.335s時動作，R9的ADCUV模塊在0.535 s時動作，隔離故障區(qū)段。t=Tmax+Δt=(0.1+0.2) s=0.3 s，從R8動作的0.335 s時檢測到滿足動作判據(jù)，因此UV模塊啟動計時，應在0.635 s時動作；t2=Tmax2+Δt=(0.7+0.2) s=0.9 s，在故障發(fā)生的0.135 s時檢測到滿足動作判據(jù)開始計時，應在1.035 s時動作。比較而知t2動作時間較短，如圖10所示，備自投UV模塊在0.635 s時動作，恢復R9之后的非故障區(qū)段的供電。UV模塊投入后，R9之后的非故障區(qū)段的潮流方向將反向，因此各模塊的整定值和時限也應當重新配置，如圖11所示。

若k2點處的故障為三相短路故障，則如圖12所示，在0.135 s發(fā)生故障后，首端繼電器R1的OC模塊檢測到三相故障發(fā)生，瞬時無選擇性動作切除故障?？紤]到合閘初期變壓器勵磁涌流的影響，設定動作延時為60 ms。因此OC模塊在0.195 s時動作切除故障時，備自投UV模塊雖然滿足兩個啟動判據(jù)，但發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)不存在負序電流，不滿足不對稱故障判據(jù)，因此經過t=Tmax+Δt=(0.1+0.2) s=0.3 s后，在0.495 s時不會投入動作，以免造成三相短路故障的再次發(fā)生。

3.3 改進方案加速效果分析

經過大量仿真分析，改進方案與原故障隔離方案的故障隔離時間如圖13所示?？梢娫谂渲?2個保護裝置的線路中，最長故障區(qū)段切除時間由1.1 s縮短至0.7 s，其中區(qū)段8的切除時間由0.8 s縮減至0.3 s(圖13中加速效果2)。因此，在基本無通道保護方案使得故障區(qū)段的最大故障隔離時間縮短一半的前提下，基于單端測距的故障隔離加速方案進一步縮短了中間區(qū)段故障的隔離時間。對于配置更多保護裝置的線路，則故障隔離時間的加速效果會更加明顯。

圖10 不對稱故障時備自投UV模塊響應

圖11 備自投投入后各模塊時限配置方案

圖12 對稱故障時備自投UV模塊響應

圖13 兩種方案故障隔離時間對比

4 結論

設計了基于無通道保護原理的電力貫通線故障區(qū)段隔離方案，通過單端故障測距對保護動作時限進行加速，解決了原無通道保護方案對貫通線路中間段故障隔離時間過長的問題。針對提出的無通信條件下故障區(qū)段的隔離方案，研究了相應的備用電源自動投入方案，實現(xiàn)了故障區(qū)段被隔離后非故障區(qū)段供電的快速恢復，保證了電力貫通線運行的穩(wěn)定性與可靠性。仿真驗證了該方案的可行性。

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