周 昊， 趙 鍇， 趙夢(mèng)豪， 馬煒晨， 宋 金

(1.浙江大學(xué) 能源工程學(xué)院，能源清潔利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州 310027；2.上海電氣斯必克工程技術(shù)有限公司，上海 200090)

大擴(kuò)張角靜電除塵器內(nèi)流場(chǎng)均勻性及壓力特性試驗(yàn)研究

周 昊1， 趙 鍇1， 趙夢(mèng)豪1， 馬煒晨1， 宋 金2

(1.浙江大學(xué) 能源工程學(xué)院，能源清潔利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州 310027；2.上海電氣斯必克工程技術(shù)有限公司，上海 200090)

針對(duì)面積比為9.43，上、下擴(kuò)張角分別為45°、57°的靜電除塵器物理模型進(jìn)行了氣流均勻性及壓力特性研究.建立了靜電除塵器模型試驗(yàn)臺(tái)架，采用空氣作為流動(dòng)介質(zhì)，靜電除塵器內(nèi)部速度為1.06～1.27 m/s.結(jié)果表明：試驗(yàn)成功將速度的相對(duì)偏差降低到0.27；多孔板設(shè)計(jì)存在氣流均勻性好同時(shí)壓降又較小的最優(yōu)方案，最優(yōu)開孔率范圍為0.5～0.7；多孔板位置越靠上游、層數(shù)越多，靜電除塵器壓降越大.

靜電除塵器； 非均勻開孔率； 多孔板； 壓降

GB 13223—2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》中規(guī)定，煙塵排放質(zhì)量濃度應(yīng)不超過30 mg/m3(重點(diǎn)地區(qū)不超過20 mg/m3)[1].靜電除塵器具有效率高、適用性強(qiáng)、運(yùn)行費(fèi)用較低等優(yōu)點(diǎn)，因此一直是國(guó)內(nèi)外燃煤電廠治理煙氣的優(yōu)選設(shè)備.美國(guó)約80%左右脫除顆粒物的方式采用靜電除塵器，歐盟約占85%，而在日本這一比例則更高[2-3].目前我國(guó)90%以上燃煤電廠都使用了靜電除塵器[4-5].在影響靜電除塵器的眾多因素中，電場(chǎng)內(nèi)部氣流分布是極為重要的影響因素.而電除塵器的內(nèi)部氣流一般通過多孔板(均布板)和導(dǎo)流板進(jìn)行調(diào)整，要達(dá)到較好的氣流均勻性，增大多孔板的阻力是一種簡(jiǎn)單的方法，但是靜電除塵器的阻力往往都有嚴(yán)格的限制，因此有必要研究多孔板在靜電除塵器內(nèi)對(duì)氣流的均勻性效果及阻力特性.

關(guān)于靜電除塵器內(nèi)尤其是進(jìn)氣煙箱及其前后的流場(chǎng)研究,很早就受到了國(guó)外學(xué)者的關(guān)注.Reneau等[6]針對(duì)氣流在二維擴(kuò)散器內(nèi)的流動(dòng)情況進(jìn)行了研究.隨后Sahin等[7-9]搭建了多個(gè)小型靜電除塵器模型，詳細(xì)研究了多孔板對(duì)進(jìn)氣煙箱內(nèi)部及出口的流場(chǎng)影響，同時(shí)對(duì)模型中進(jìn)氣煙箱的壓力變化進(jìn)行了測(cè)量.試驗(yàn)得出：(1)擴(kuò)張角越大，進(jìn)氣煙箱出口處氣流均勻性越差；(2)可以通過添加多孔板有效提高氣流的均勻性；(3)多孔板位置及開孔率對(duì)氣流均勻性及進(jìn)氣煙箱前后壓差有著重要影響.Noui-Mehidi等[10]采用非對(duì)稱模型，擴(kuò)張角為30°，對(duì)進(jìn)氣煙箱沿程截面進(jìn)行了速度分布測(cè)量，研究了不同多孔板組合下的壓力損失.Choi等[11]在圓管內(nèi)添加不均勻開孔率的多孔板，采用數(shù)值模擬的方法研究了開孔率、相對(duì)厚度對(duì)氣流均勻性及壓降的影響.Barratt等[12]提出利用圓柱體形成高孔隙度均流裝置，可以達(dá)到進(jìn)氣煙箱出口氣流均勻的效果.國(guó)內(nèi)針對(duì)靜電除塵器流場(chǎng)的研究較少，劉明等[13]采用數(shù)值模擬方法對(duì)某除塵器前煙道存在磨損嚴(yán)重、煙氣分配不均等問題進(jìn)行了改造，取得了良好的效果.Qiu等[14]通過在靜電除塵器物理模型的煙道及進(jìn)氣煙箱內(nèi)添加導(dǎo)流板的方法使本體內(nèi)檢測(cè)截面速度的相對(duì)偏差從初始的0.830降低到0.475.王鐵營(yíng)[15]采用數(shù)值模擬的方法，在靜電除塵器進(jìn)氣煙箱內(nèi)添加了3塊開孔率分別為0.55、0.5和0.45的多孔板，并對(duì)內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行優(yōu)化，結(jié)果電場(chǎng)入口速度的相對(duì)偏差降低到0.177.金定強(qiáng)等[16]通過運(yùn)用氣流均布板和整流格柵對(duì)靜電除塵器內(nèi)氣流進(jìn)行優(yōu)化，結(jié)果表明該方案不僅可降低壓損，還能提高裝置可靠性.目前，燃煤鍋爐配套的靜電除塵器內(nèi)一般均設(shè)有多孔板作為均流裝置.

近年來，由于我國(guó)使用的煤質(zhì)原因，灰分更多、黏度更大，靜電除塵器的擴(kuò)張角也因此變得更大，再加上前端煙道更加復(fù)雜，使得進(jìn)入到靜電除塵器本體內(nèi)的氣流變得更加紊亂.由于國(guó)內(nèi)外研究大都集中在擴(kuò)張角40°以下，靜電除塵器模型前端接直管段，單個(gè)多孔板采用統(tǒng)一開孔率，筆者在靜電除塵器擴(kuò)張角較大(擴(kuò)張角為45°～57°)，前端煙道復(fù)雜的情況下，設(shè)計(jì)了非均勻開孔率分布的多孔板作為氣流均勻裝置，對(duì)除塵器內(nèi)氣流均勻性及壓力特性進(jìn)行了全面、深入的研究.

1 試驗(yàn)方法

1.1試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎糜袡C(jī)玻璃制作而成.按照某電廠2×300 MW配套的靜電除塵器實(shí)際尺寸，以1∶14比例縮小，為雙室結(jié)構(gòu)，主要由入口煙道、進(jìn)氣煙箱、除塵器本體、出氣煙箱、出口管路及引風(fēng)機(jī)組成.入口煙道為直徑(D)250 mm的圓形截面，除塵器本體截面尺寸為828 mm×916 mm，進(jìn)氣煙箱出口與入口面積比為9.43，進(jìn)氣煙箱上擴(kuò)張角α與水平面呈45°，下擴(kuò)張角γ與水平面呈57°.煙道出口處平均流速為17.4 m/s，對(duì)應(yīng)雷諾數(shù)為2.89×105，模型系統(tǒng)圖如圖1所示,共有兩室.其中處于氣體流動(dòng)方向的左側(cè)為左室,右側(cè)為右室.P0～P8為9個(gè)壓力測(cè)孔，截面a為進(jìn)氣煙箱入口截面，截面b(即P7所在橫截面)為除塵器本體內(nèi)測(cè)速截面.其中，P0～P8壓力測(cè)孔具體相對(duì)坐標(biāo)位置如表1所示，x軸以P2位置為坐標(biāo)原點(diǎn)，流動(dòng)方向?yàn)檎较?圖1中A、B、C分別為3層多孔板安裝位置.

圖1 試驗(yàn)裝置示意圖

表1 壓力測(cè)孔相對(duì)位置坐標(biāo)

1.2關(guān)鍵參數(shù)的定義

試驗(yàn)中采用一些關(guān)鍵參數(shù)來描述多孔板的特性、氣流均勻性和壓力特性等,主要包括開孔率β、速度的相對(duì)偏差σ及壓力恢復(fù)系數(shù)Cp.

(1) 開孔率β定義為多孔板開孔總面積同管道截面總面積的比值：

(1)

式中：Ah為多孔板開孔總面積，m2；Ap為多孔板總面積，m2.

(2) 速度的相對(duì)偏差σ是指除塵器截面上速度場(chǎng)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差，其表達(dá)式為：

(2)

根據(jù)Coghe等[17]所提出的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)，表2給出了相應(yīng)的評(píng)判區(qū)間.

表2 氣流均勻性評(píng)價(jià)表

(3)

式中：p為測(cè)量點(diǎn)處的靜壓，Pa；pr為進(jìn)氣煙箱前煙道內(nèi)的靜壓，Pa；ρ為試驗(yàn)介質(zhì)空氣的密度，kg/m3；v1為進(jìn)氣煙箱前煙道內(nèi)的平均流速，m/s.

1.3多孔板介紹

試驗(yàn)所用多孔板由鋼板制成，采用不均勻開孔率分布，局部開孔率范圍為0.3～1.0.由于實(shí)際靜電除塵器中使用的多孔板孔徑一般在40～70 mm，按照等比例模化，試驗(yàn)開孔孔徑統(tǒng)一為5 mm.多孔板的厚度對(duì)氣流均勻性影響不大，所以試驗(yàn)多孔板厚度統(tǒng)一為1.5 mm.多孔板安裝位置A、B、C分別距截面a為110 mm、190 mm和270 mm.試驗(yàn)主要采用4種開孔方案的多孔板，開孔方案如圖2所示，實(shí)物圖如圖3所示，板中數(shù)值為開孔率.各多孔板的平均開孔率見表3.

需要說明的是，由于實(shí)際靜電除塵器多孔板孔徑達(dá)到40～70 mm，大部分粉塵均能隨煙氣穿過多孔板，但由于進(jìn)氣煙箱內(nèi)氣流紊亂、粉塵相互碰撞等原因，有部分粉塵會(huì)掉落在多孔板間.目前，針對(duì)進(jìn)氣煙箱內(nèi)粉塵堵塞問題采取以下措施：(1)在每層多孔板底部，留有一定高度的空心部分，如圖2中第2種多孔板底部所示.這樣粉塵掉落在進(jìn)氣煙箱內(nèi)，會(huì)由于重力及慣性力等作用通過底部空心部分滑落至本體的灰斗內(nèi).(2)加大靜電除塵器進(jìn)氣煙箱的下擴(kuò)張角，使下擴(kuò)張角大于安息角，積灰能順利滑落至灰斗內(nèi)，這也是此處研究大擴(kuò)張角靜電除塵器的原因.由于研究重點(diǎn)是針對(duì)均勻性及壓力特性，在進(jìn)行第2種多孔板相關(guān)試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，底部開孔率為1.0時(shí)，并未對(duì)除塵器本體內(nèi)氣流均勻性及壓力特性產(chǎn)生明顯影響.故對(duì)其他多孔板設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了簡(jiǎn)化，并未完全按照實(shí)際情況將多孔板底部雕空.

1.4試驗(yàn)介紹

試驗(yàn)主要分為2部分：第一部分研究不同開孔方案的多孔板對(duì)氣流均勻性的影響；第二部分研究進(jìn)氣煙箱壓力變化情況.

通過在進(jìn)氣煙箱3個(gè)位置添加不同個(gè)數(shù)、不同開孔方案的多孔板，研究多孔板對(duì)氣流均勻性的影響,并最終確定了針對(duì)本模型的最佳開孔方案.試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，左、右兩室速度分布相似，故只針對(duì)左室進(jìn)行速度分布測(cè)量.試驗(yàn)工況如表4所示.采用網(wǎng)格法，在測(cè)速截面b上均勻布置11×12共132個(gè)測(cè)點(diǎn)，采用熱線風(fēng)速儀對(duì)各點(diǎn)速度進(jìn)行測(cè)量.

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1除塵器本體試驗(yàn)

1-A

1-B

1-C

2-A

2-B

2-C

3-A

3-B

3-C

4-A

4-B

4-C

圖3 第3種開孔方案3層多孔板實(shí)物圖

表3 各多孔板的平均開孔率

表4 除塵器本體試驗(yàn)工況

通過分析空白工況下的速度分布，在嚴(yán)格控制多孔板阻力的前提下，設(shè)計(jì)了不均勻開孔率的多孔板，經(jīng)過反復(fù)多次的試驗(yàn)及設(shè)計(jì)最終達(dá)到較為理想的效果.除塵器本體試驗(yàn)結(jié)果見表5.

表5 除塵器本體試驗(yàn)結(jié)果

工況1的速度分布如圖4所示.從圖4可以看出，速度分布呈現(xiàn)中間大四周小的規(guī)律，速度大的區(qū)域處于中心偏上位置，且較為集中.此外，還呈現(xiàn)右上角部分速度較大，而下部速度較小的特點(diǎn).由于造成速度分布差異的根本原因是壓力不平衡，故對(duì)截面b的動(dòng)壓分布進(jìn)行分析(見圖5).由圖5可知，動(dòng)壓分布與速度分布情況是一致的，中心區(qū)域動(dòng)壓較大，可達(dá)50 Pa以上；四周動(dòng)壓較小，大部分小于1 Pa，兩區(qū)域的壓差十分明顯.

圖4 工況1的速度分布

氣流從煙道進(jìn)入到喇叭口時(shí)，會(huì)向喇叭口四周擴(kuò)散，但由于慣性作用，中心部分慣性較大，氣流向四周擴(kuò)散得很少，導(dǎo)致四周動(dòng)壓小、中心動(dòng)壓大，即中心速度偏大.從模型的結(jié)構(gòu)上看，煙道出口處于進(jìn)氣煙箱中間偏上部分，所以速度大的區(qū)域會(huì)處于中心偏上位置，并且由于進(jìn)氣煙箱上、下擴(kuò)張角分別為45°和57°，下部擴(kuò)張角比較大，氣流在下部區(qū)域的回流區(qū)比較大，使得阻力較大，因此下部動(dòng)壓比上部動(dòng)壓小.值得注意的是，雖然氣流在煙道出口處于中間偏上位置，但是進(jìn)入除塵器本體后，右上方速度較四周區(qū)域大.這一方面是因?yàn)榍岸藷煹赖拇嬖?，氣流在流?jīng)彎頭后變得不均勻，由于慣性導(dǎo)致氣流存在偏向；另一方面是因?yàn)檫M(jìn)氣煙箱較大的擴(kuò)張角使得內(nèi)部存在很多回流區(qū)，造成了氣流極為紊亂，湍流的小渦團(tuán)在內(nèi)部不斷摩擦、碰撞，加劇了內(nèi)部氣流的不確定性.

圖5 工況1的動(dòng)壓分布

工況2和工況3的速度分布如圖6和圖7所示.雖然添加單層多孔板對(duì)氣流均勻性有改善作用，但離良好的均勻性還有很大差距.

圖6 工況2的速度分布

從圖6和圖7可以看出，工況2、工況3的速度分布與工況1的速度分布規(guī)律類似，均呈現(xiàn)中間速度大、四周速度小.雖然第1種板中心開孔率較小，多孔板的阻力呈現(xiàn)中間大、四周小的特點(diǎn).但單層多孔板對(duì)氣流的擴(kuò)散作用相比于氣流的慣性作用還是很小，因此氣流還是集中在中間.試驗(yàn)結(jié)果還發(fā)現(xiàn)，單層多孔板無論是放置在A還是C，其速度的相對(duì)偏差比較接近，這是由進(jìn)氣煙箱本身長(zhǎng)度較短，多孔板安裝位置間距較小造成的.此外，單層多孔板對(duì)氣流的擴(kuò)散作用不強(qiáng)，使得多孔板位置對(duì)氣流均勻性的影響也較弱.

圖7 工況3的速度分布

工況4的速度分布如圖8所示.圖8中，添加2層多孔板后，氣流均勻性有一定的提高，速度的相對(duì)偏差降低到0.66.從圖8可以看出，速度偏大的區(qū)域已不再是一整個(gè)圓形區(qū)域，上部和左部速度較大，且速度較大和較小區(qū)域的劃分與多孔板開孔率分布區(qū)域緊密相關(guān).由于2層多孔板中心開孔率都比較小，造成中心區(qū)域阻力較大，四周阻力較小，從而導(dǎo)致氣流向四周擴(kuò)散得較多.但是由于進(jìn)氣煙箱形狀原因，導(dǎo)致氣流向下擴(kuò)散得很少，下部氣流速度明顯偏小.

圖8 工況4的速度分布

工況5的速度分布如圖9所示.從圖9可以看出，添加3層多孔板后效果明顯優(yōu)于添加1層和2層多孔板，但其中間速度偏小，左右兩側(cè)速度偏大.這是由于3層多孔板均采用第1種開孔方案時(shí)，進(jìn)氣煙箱內(nèi)中心區(qū)域阻力很大，而四周阻力較小，氣流向四周偏轉(zhuǎn)較多.由于上下擴(kuò)散角的角度較大，氣流向左右兩側(cè)擴(kuò)散更容易.工況6的速度分布如圖10所示.從圖10可以看出，工況6的速度分布與添加單層多孔板類似，與工況5呈相反趨勢(shì).結(jié)合工況5和工況6的結(jié)果可知，3層多孔板存在最優(yōu)的開孔范圍，中心區(qū)域的最優(yōu)開孔率范圍為0.45<β<0.7.四周開孔率范圍由于受到中心開孔率以及各開孔率擴(kuò)散能力的影響難以確定，但大致范圍為0.4<β<0.7.

圖9 工況5的速度分布

圖10 工況6的速度分布

通過多次對(duì)多孔板開孔方案的設(shè)計(jì)調(diào)整，最終確定了氣流均勻性效果最優(yōu)的是第3種多孔板.由于Reneau等[6-8]在小擴(kuò)張角下采用開孔率為0.5的多孔板取得了良好的均勻性效果，故也設(shè)計(jì)第4種多孔板進(jìn)行效果對(duì)比.工況7和工況8的如圖11～圖13所示.

圖11 工況7的速度分布

圖12 工況7的動(dòng)壓分布

圖13 工況8的速度分布

由工況7的試驗(yàn)結(jié)果表明，采用有針對(duì)性設(shè)計(jì)的多孔板，能夠使擴(kuò)張角較大的靜電除塵器內(nèi)部氣流達(dá)到較為均勻的效果，速度的相對(duì)偏差由原先的1.51降低到0.27.鑒于此靜電除塵器擴(kuò)張角較大，前端煙道較為復(fù)雜，0.27的速度相對(duì)偏差已達(dá)到預(yù)期目標(biāo).工況7的多孔板開孔特性為：第1層中心開孔率小，第2層、第3層中心及外圍開孔率大.圖12為工況7的動(dòng)壓分布.由圖12可知，其動(dòng)壓分布與圖12速度分布規(guī)律一致.多孔板不均勻開孔使得進(jìn)氣煙箱內(nèi)中心阻力大，而四周阻力小，動(dòng)壓分布呈現(xiàn)中心區(qū)域動(dòng)壓小、四周動(dòng)壓大的規(guī)律.同時(shí)截面下側(cè)的動(dòng)壓偏小，即下部速度偏小.工況7和工況8均呈現(xiàn)下部速度較小的情況，這主要是由于前端煙道處于進(jìn)氣煙箱中心偏上位置，且下擴(kuò)張角達(dá)到了57°，氣流雖然經(jīng)過3層多孔板后向四周擴(kuò)散，但是下部擴(kuò)張角較大，產(chǎn)生的回流區(qū)較大，導(dǎo)致下部阻力較大，下部動(dòng)壓偏小.工況7下左側(cè)局部區(qū)域出現(xiàn)了速度較大的情況，這是由于多孔板開孔率分布不均，在氣流向四周擴(kuò)散的過程中，容易造成局部速度偏大或偏小.從工況8的試驗(yàn)結(jié)果可知，3層全采用開孔率為0.5的多孔板可以在一定程度上降低氣流的不均勻性，但是經(jīng)過優(yōu)化設(shè)計(jì)的非均勻開孔的多孔板能夠達(dá)到更好的均勻性效果.

綜上所述，采用3層多孔板均勻性效果最好，且多孔板層數(shù)越多，均勻性效果越好；采用不均勻開孔方式能夠有效降低大擴(kuò)張角靜電除塵器內(nèi)部氣流不均勻性，為提高靜電除塵器效率提供了重要保障.

2.2除塵器壓降試驗(yàn)

圖14 沿程壓力恢復(fù)系數(shù)隨x/D的變化

圖14給出了工況1、工況7以及工況8沿程壓力恢復(fù)系數(shù)變化情況.各工況均采用3層多孔板.從圖14可以看出，各工況下Cp均有類似的變化趨勢(shì).當(dāng)流通截面積剛開始變大，Cp迅速減小，當(dāng)氣流進(jìn)入到進(jìn)氣煙箱內(nèi)時(shí)，沿著流動(dòng)方向Cp先增大然后逐漸穩(wěn)定.這和Sahin等[8-9]和Noui-Mehidi等[10]得出的試驗(yàn)結(jié)果相類似.比較工況7與工況8曲線可以看出，在相同流速情況下，第4種板的壓降要大于第3種板.

當(dāng)氣流從圓管進(jìn)入到方圓接口時(shí)，由于流通截面積變化不大，動(dòng)能轉(zhuǎn)化成壓能部分較少，而由于方圓接口形狀不規(guī)則，產(chǎn)生了大量的渦團(tuán)以及回流區(qū)，這使得壓降突然增大，所以從x/D在0～0.48位置Cp會(huì)迅速減小.而沿著流動(dòng)方向，進(jìn)氣煙箱截面積不斷增大，動(dòng)能減小，壓能增大，壓降逐漸減小.隨著湍流進(jìn)一步發(fā)展，回流區(qū)在進(jìn)氣煙箱內(nèi)也增大，導(dǎo)致壓能增大的部分與流動(dòng)中消耗的能量部分大致相等，這就是Cp先增大隨后又穩(wěn)定的原因.當(dāng)氣流流出進(jìn)氣煙箱后，流動(dòng)趨于穩(wěn)定，Cp也就一直處于較為穩(wěn)定狀態(tài).經(jīng)計(jì)算，第3種開孔方案3層多孔板平均開孔率分別為0.58、0.64和0.58，而第4種開孔方案3層多孔板平均開孔率均為0.5.由于第3種開孔方案平均開孔率明顯大于第4種開孔方案，所以第4種開孔方案多孔板的沿程壓力恢復(fù)系數(shù)會(huì)小于第3種開孔方案，即在相同流速情況下，產(chǎn)生的壓降會(huì)更大.

圖15 整體壓力恢復(fù)系數(shù)隨不同多孔板組合的變化

Fig.15 Change of overall pressure recovery coefficient with perforated plate configurations

3 結(jié) 論

(1) 采用3層多孔板均勻性效果最好，且在3層多孔板范圍內(nèi)，多孔板層數(shù)越多，均勻性效果越好.

(2) 采用不均勻開孔方式能夠有效降低靜電除塵器內(nèi)部氣流的不均勻性，為提高靜電除塵器效率提供了重要保障.

(4) 最優(yōu)的開孔方案為：中心開孔率為0.5≤β≤0.7，四周開孔率為0.55≤β≤0.7.此方案能夠?qū)崿F(xiàn)氣流均勻同時(shí)靜電除塵器壓降較低的目標(biāo).

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Research on Flow Uniformity and Pressure Characteristics of a Wide-angle Electrostatic Precipitator

ZHOUHao1,ZHAOKai1,ZHAOMenghao1,MAWeichen1,SONGJin2

(1. State Key Laboratory of Clean Energy Utilization, College of Energy Engineering, Zhejiang University, Hangzhou 310027, China; 2. Shanghai Electric-SPX Engineering & Technologies Co., Ltd., Shanghai 200090, China)

Flow uniformity and pressure characteristics of an electrostatic precipitator were studied based on the model test rig with area ratio of 9.43, up and down extending angle of 45° and 57° respectively, and with inside velocity of the air medium within 1.06-1.27 m/s. Results show that the relative deviation of flow rate can be reduced to 0.27 through experiments; uniform air flow and low pressure drop could be achieved by optimizing the design of perforated plates with an optimal perforated rate in the range of 0.5-0.7; when the perforated plate moves upstream, or when the number of perforated plates rises, the pressure drop would increase.

electrostatic precipitator; non-uniform porosity; perforated plate; pressure drop

2016-07-29

：2016-10-10

國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃資助項(xiàng)目(2015CB251501)

周 昊(1973-)，男，江蘇吳江人，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事煤的低污染優(yōu)化燃燒方面的研究.電話(Tel．)：13906532015； E-mail：zhouhao@zju.edu.cn．

1674-7607(2017)09-0716-10

：TK284.5

：A

：470.20