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        凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)阻力計(jì)算分析

        2017-08-02 18:14:05崔艷艷
        關(guān)鍵詞:凝汽器

        崔艷艷

        摘 要:該文以常適用于300 MW等級(jí)機(jī)組凝汽器為例,建立了凝汽器上部的三維模型,考慮到凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)對(duì)入口蒸汽的影響程度,分析了在補(bǔ)償節(jié)及凝汽器上部支撐結(jié)構(gòu)作用下蒸汽的流動(dòng)阻力情況,為凝汽器上部的結(jié)果優(yōu)化提供了重要的指導(dǎo)意義。

        關(guān)鍵詞:凝汽器 補(bǔ)償節(jié) 數(shù)值模擬

        中圖分類號(hào):TK223 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1674-098X(2017)03(c)-0034-02

        凝汽器的喉部是凝汽器的重要組成部分,喉部蒸汽流動(dòng)的均勻性,會(huì)對(duì)凝汽器殼側(cè)蒸汽的流動(dòng)和傳熱產(chǎn)生很大影響,如果喉部的流動(dòng)阻力較大,就會(huì)使汽輪機(jī)的排汽壓力升高,同時(shí),過(guò)大的蒸汽阻力還會(huì)造成凝結(jié)水溶氧超標(biāo),加速冷凝管和其他設(shè)備的腐蝕。另外,喉部流場(chǎng)不均勻而產(chǎn)生的局部高速汽流,對(duì)凝汽器內(nèi)的支撐管和冷凝管產(chǎn)生巨大的沖擊,影響其使用壽命。低壓加熱器、上部支撐管、抽氣管組、喉部補(bǔ)償節(jié)等設(shè)備的布置,都會(huì)產(chǎn)生一定的阻力作用。該文主要分析凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)對(duì)入口蒸汽的影響程度,為下一步喉部補(bǔ)償節(jié)的優(yōu)化做準(zhǔn)備。

        1 喉部補(bǔ)償節(jié)結(jié)構(gòu)模型

        根據(jù)凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)外形結(jié)構(gòu)及尺寸,進(jìn)行流動(dòng)性能分析。具體過(guò)程為:使用Unigraphics NX建立凝汽器上部的三維計(jì)算模型,導(dǎo)入Ansys-Icem網(wǎng)格劃分軟件中劃分計(jì)算網(wǎng)格,然后使用CFX軟件進(jìn)行計(jì)算分析。

        采用ICEM網(wǎng)格劃分軟件對(duì)上述建立的凝汽器上部結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。生成網(wǎng)格后,將網(wǎng)格導(dǎo)入ANSYS-CFX進(jìn)行求解計(jì)算,求解模型采用模型,不考慮重力的影響,流體介質(zhì)為蒸汽(Steam1v);查找相應(yīng)的熱平衡圖紙,采用凝汽器非均勻進(jìn)汽入口(兩端多中間少)模型,給定入口邊界條件。

        2 結(jié)果分析

        建模時(shí)的坐標(biāo)系位置,為更加直觀地分析每層支撐結(jié)構(gòu)的壓損大小,建立如下幾個(gè)平面進(jìn)行分析:inlet平面(Z=4.81 m,凝汽器入口平面)、plane1平面(Z=4.56 m)、plane2平面(Z=4.31 m)、plane3平面(Z=3.5 m)、plane4平面(Z=2.5 m)、plane5平面(Z=1.5 m)、plane6平面(Z=0.8 m)、plane7平面(Z=0 m,凝汽器上部出口平面)、outlet平面(Z=-4 m,延伸段出口平面)。各截面產(chǎn)生的壓損值見(jiàn)表1所示。

        從表1中可以看出,凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)產(chǎn)生的靜壓損失數(shù)值為219.12 Pa,總壓損失數(shù)值為105.6 Pa。整個(gè)凝汽器上部產(chǎn)生的靜壓損失數(shù)值為480.55 Pa,總壓損失數(shù)值為558.08 Pa。

        凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)所產(chǎn)生的靜壓損失與凝汽器整個(gè)上部的靜壓損失的比值:219.12/480.55=0.456。

        凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)所產(chǎn)生的總壓損失與凝汽器整個(gè)上部的總壓損失的比值:105.6/558.08=0.189。

        凝汽器整個(gè)上部的靜壓損失與凝汽器整個(gè)上部的總壓損失的比值:568.26/665.37=0.854。

        3 結(jié)論

        根據(jù)上述計(jì)算過(guò)程,可以得出如下結(jié)論:

        (1)在表1中第五列最后一行的總壓損失數(shù)值(36.62)近似等于最后一排支撐管(Plane7平面)到假定的凝汽器蒸汽出口(outlet平面)的壓力損失值,該壓力損失主要產(chǎn)生于蒸汽流動(dòng)過(guò)程中的沿程損失。而該列其余總壓損失數(shù)值既包括蒸汽繞流每層支撐管產(chǎn)生的局部損失又包括所建立的上下兩個(gè)平面間的沿程損失。由數(shù)據(jù)對(duì)比可見(jiàn),凝汽器上部的壓力損失主要源于蒸汽繞流每層支撐管產(chǎn)生的局部損失。

        (2)從表1結(jié)果可以看出,凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)所產(chǎn)生的靜壓損失的數(shù)值要比補(bǔ)償節(jié)產(chǎn)生的總壓損失數(shù)值大,這是因?yàn)樵撨^(guò)程中部分靜壓轉(zhuǎn)化為動(dòng)壓的緣故。該報(bào)告中涉及到的靜壓值指的是凝汽器某一平面上的平均靜壓值;壓力表測(cè)得的壓力應(yīng)為某一測(cè)點(diǎn)位置的靜壓值。

        (3)從(2)節(jié)分析中可以得出,無(wú)論是將靜壓損失還是將總壓損失作為凝汽器壓損的衡量標(biāo)準(zhǔn),凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)所產(chǎn)生的壓損數(shù)值在凝汽器整個(gè)上部的壓損數(shù)值中都占有很高的比例,因此,在計(jì)算凝汽器上部的壓力損失時(shí),喉部補(bǔ)償節(jié)部分產(chǎn)生的壓力損失是不應(yīng)該被忽略的。相比于凝汽器壓損以總壓損失來(lái)衡量,當(dāng)以靜壓損失為凝汽器壓損的衡量標(biāo)準(zhǔn)時(shí),凝汽器喉部補(bǔ)償節(jié)產(chǎn)生的壓損數(shù)值在凝汽器整個(gè)上部的壓損數(shù)值中占有更高的比例。

        (4)整個(gè)凝汽器上部的壓力損失計(jì)算中,在總壓損失中靜壓損失占有很高的比例,遠(yuǎn)大于動(dòng)壓損失的部分。

        (5)整個(gè)凝汽器上部的壓力損失中,壓力損失最大的地方主要集中在喉部補(bǔ)償節(jié)最上一層的支撐結(jié)構(gòu)以及凝汽器上部最上一層的支撐結(jié)構(gòu)。

        參考文獻(xiàn)

        [1] 曹麗華,周云龍,陳洋,等.凝汽器喉部流場(chǎng)的三維數(shù)值分析[J].核動(dòng)力工程,2010,31(3):55-59.

        [2] 周蘭欣,邢朱苗,陳素敏.小機(jī)排汽對(duì)凝汽器喉部流場(chǎng)影響的三維數(shù)值分析[J].華北電力大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2009,36(3):72-75.

        [3] 邢朱苗,安娜,蔣波,等.凝汽器喉部流場(chǎng)三維數(shù)值分析[J].節(jié)能,2008,27(5):15-17.

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