馬自勇

摘 要：懸臂施工法是在橋墩兩側趨近平衡逐段同步懸臂完成：掛籃前移、模板前移安裝、鋼筋及預應力管道安裝、砼澆筑、預應力張拉壓漿等工作，形成受力結構的T型剛構，經過合攏、體系轉換形成連續(xù)梁結構。

關鍵詞：懸澆梁段；預施應力；鎖定合攏；連續(xù)梁橋

中圖分類號：U445.46 文獻標識碼：A 文章編號：1671-2064（2017）06-0107-02

1 工程概況

某鐵路大圓里大橋52+112+64連續(xù)箱梁橋為懸臂不對稱、變高度、變截面連續(xù)梁，箱梁為單箱單室三向預應力結構。頂寬9.2m，底寬6.7m，中支點梁高8.2m，跨中合攏段梁高4.8米，跨端梁高5.8m（52m跨）4.8m（64m跨）。全橋節(jié)段布置：13+···+1+0（1號墩）+1a+···+13a+合攏段+13b+···+1b+0（2號墩）+1c+···+13c+合攏段+15c+16c。砼.級別C50。懸澆梁段，合攏順序先邊跨后中跨，經體系轉換形成連續(xù)梁橋。

2 不對稱T構懸澆梁段的施工方法

（1）對于不對稱的T剛構采取施工壓重的方法使懸臂對稱平衡。由于52m跨箱梁節(jié)段的高度、截面厚度、及重量不同于（大部分大于）對應的另一懸臂端的節(jié)段，隨著節(jié)段的增加施工壓重也隨之調整，施工壓重具有動態(tài)性。施工壓重的布置：澆筑4a節(jié)段，3a節(jié)段壓重20t；澆筑5a節(jié)段，4a節(jié)段壓重20t；澆筑6a節(jié)段，5a節(jié)段壓重25t；澆筑7a節(jié)段，6a節(jié)段壓重25t；澆筑8a節(jié)段，7a節(jié)段壓重25t；澆筑9a節(jié)段，壓重撤除。

（2）11、11a節(jié)段完成懸臂澆筑、張拉壓漿后暫停懸臂澆筑，待52m跨12、13節(jié)段支架現澆完成，釋放0號墩支座鎖定，單邊懸臂澆筑12a、13a節(jié)段。

（3）在1號墩臨時支座中預埋測力裝置，跟蹤監(jiān)測。根據反力數據調整施工壓重。

3 懸澆梁段施工工藝

懸臂澆筑掛籃采用平行弦主梁。掛籃設計荷載200t，自重75t。全橋配置4套掛籃，兩個T構同步對稱施工。

3.1 懸澆梁段施工工藝流程

0號塊施工→掛籃拼裝→模板安裝、鋼筋預應力管道安裝、澆筑1、1a（1b、1c）混凝土、預應力張拉壓漿→掛籃、模板前移→逐段施工中間階段。

3.2 掛籃施工

3.2.1 掛籃的拼裝程序

前后支座（下滑道）→掛籃主桁→主桁連接系→后錨梁→后錨帶→中橫梁→后吊帶→前上橫梁→前吊帶→底?？v橫梁、底?！饽！鷥饶?。

3.2.2 掛籃的荷載試驗

荷載試驗的目的是為檢驗掛籃的承載力和變形值，試驗時分別測量主梁前端撓度和底模前端的撓度，在掛籃滿負荷作用下，底模前端撓度不大于30mm為合格，并以實測的撓度值作為懸澆梁段時設置預拱度的依據。試驗荷載為設計荷載的1.2倍。測量各測點的標高，檢查后錨系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)、前支點以及掛籃各部件的受力情況。核算撓度值。

3.2.3 掛籃施工受力分析

（1）1號節(jié)段砼澆筑時掛籃受力分析。

（F+2.5/2）×3.3=11/2×1.5+（100/2+4.5/2）×5

F=269.75/3.3-1.7=82.6t

1）每個后錨吊帶受力82.6/2=41.3t.

2）每個前支腿受力R=82.6+2.5+4/2+100/4+11/2+100/2+4.5/2=170t

（2）內導梁澆筑砼時、前移時受力分析。

砼澆筑時：內頂模自重3t，砼重5.2/2×0.5×4×2.6=13.52t

q=（3+13.52）/4=4.13t/m=41.3kg/cm

q=1.2×41.3=49.56kg/cm

W=M/σ=（1/8×49.56×5002）/1700=911cm3

前移走行時：內頂模自重3t，跨距10m

q=3000/400×1.2=9kg/cm

W=M/σ=（1/8×9×10002）/1700=661cm3

選截面2[32475×2=950cm3滿足要求。

3.3 鋼筋、預應力管道及預埋件的安裝

鋼筋施工順序：底板下層網片、底板管道定位網片、底板上層網片→腹板的豎向及縱向鋼筋→底板波紋管→底板上層網片→底板豎向預應力管道→腹板縱向波紋管→頂板下層鋼筋→頂板縱橫向波紋管→頂板上層鋼筋→預埋件、孔。

波紋管按每一節(jié)段長度下料，并注意箱梁節(jié)段端頭波紋管伸出長度0.2m和0.4m交錯布置，以便節(jié)段接長，管道每隔20—40m設置一個壓漿觀察孔，曲線的最高點或拐點處設置觀察孔，管道定位必須準確牢固，管道軸線必須與墊板垂直，定位鋼筋設置間距直線段50cm，曲線段25cm，防止混凝土澆筑時管道上浮。豎向預應力筋管道采用兩個串聯一組中間設置聯通管形成U型通路。

3.4 混凝土澆筑

箱梁節(jié)段的澆筑采用汽車泵泵送，T構梁段平衡澆筑，連續(xù)進行。澆筑順序先底板腹板后頂板，澆筑底板由低處向高處、由外側向中間進行，澆筑腹板采用水平分層澆筑、振搗，層厚不大于30cm，澆筑頂板采用由外向內（橫向）、順橋向由兩側向中間（中線）合攏?；炷琳駬v劃定區(qū)域專人負責，防止漏振，保證混凝土振搗密實，并注意避讓預應力管道。澆筑腹板時，混凝土易沿下梗肋翻出底板，下料、振搗注意謹慎操作。

3.5 砼養(yǎng)護

一般季節(jié)土工布覆蓋灑水養(yǎng)護，冬季氣溫低于5℃時，采用熱風包加熱，棉篷布包蓋保溫。

3.6 預應力張拉、壓漿

鋼絞線的下料長度按設計圖并考慮千斤頂張拉端的工作長度，下料由砂輪切割機切斷。穿束用穿束套使鋼絞線束與卷揚機鋼絲繩連接整束拖拉。

砼強度達到設計強度的80%齡期不少于三天后，進行預應力束張拉。

張拉順序：縱向→豎向→橫向。縱向：先長束后短束；橫豎向：由墩頂向合攏段方向。

張拉工藝流程：0→10%σk（測量伸長量、記錄）→20%σk（測量伸長量、記錄）→100%σk（持荷5分鐘）→補張σk（（測量伸長量、記錄，伸長量核對）→錨固。

預應力在張拉完成后及時進行封錨、壓漿工作，壓漿順序先下后上均勻進行。壓漿采用真空輔助壓漿工藝，同一管道的壓漿連續(xù)進行一次完成，保證密實。

4 合攏段的施工、體系轉換

（1）合攏順序：為了減小溫度應力對箱梁和橋墩的影響，采用了先邊跨后中跨的合攏順序。

溫度應力分析：柱墩跨距112m，邊跨跨距64m，溫差按15℃考慮，截面面積13.72m2

中跨升溫砼伸長量Δ1=0.00001×112×15=0.0168m

頂撐力F1===72030KN

根據計算溫度應力引起的力較大，由于1號墩為固定支座2號墩臨時支座的解除采用線切割，在低溫時段難以完成，而邊跨墩釋放支座快捷，這樣先合攏邊跨，解除2號臨時支座，邊跨形成∏形式，釋放了溫度應力。因此合攏順序先邊跨后中跨為合理選擇。

（2）合攏段約束鎖定。懸澆梁段合攏段的約束鎖定目的是消除溫差、砼徐變等對合攏段的尺寸及砼凝固的影響。

本橋約束鎖定采用體外鋼支撐。

安裝鋼支撐選在氣溫最低條件下進行，鋼支撐的軸線與梁中線平行，兩側的鋼支撐與梁中線等距對稱以免偏心受力。鋼支撐安裝完成后箱梁的底板、頂板各臨時張拉2束縱向預應力束，每束張拉力500KN。

邊跨約束鎖定完成后，及時釋放3號墩臨時支座。

（3）合攏段的鋼筋預應力管道安裝、砼澆筑。鋼筋預應力管道安裝按照中間梁段的方法安裝。砼級別比梁段提高一個等級并要求早強，采用微膨脹砼。砼澆筑選擇在氣溫較低的條件下進行，澆筑時間在4小時內完成。合攏段鋼筋預應力管道密集，砼下料、振搗謹慎操作，不得碰及預應力管道和鋼支撐，不能漏振欠振和過振。進行收光抹平。及時進行砼覆蓋灑水養(yǎng)護。

（4）預應力張拉。砼達到設計強度時，邊跨補拉約束鎖定時的臨時預應力束到設計張拉力，拆除鋼支撐。張拉設計要求的14束預應力束。中跨補拉約束鎖定時的臨時預應力束到設計張拉力，拆除鋼支撐、掛籃，及現澆支架脫離，按先底板后頂板，同一截面先邊束后中束左右對稱進行張拉剩余的邊跨預應力束，再張拉跨中剩余的預應力束。完成箱梁的張拉壓漿工作。

5 結語

對于懸臂澆筑連續(xù)箱梁，由于地形、曲線等客觀條件的制約，可能有不等跨、不對稱的情況，只要科學管理，精心施工，順利合攏完成。顯示出懸澆連續(xù)梁跨度大、跨越能力強、便于施工的優(yōu)越性。