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        圓鋸片的壓痕應(yīng)變法殘余應(yīng)力測(cè)試與分析*

        2017-04-27 06:15:19王韻璐李敏敏
        林產(chǎn)工業(yè) 2017年2期
        關(guān)鍵詞:壓痕變法粘貼

        王韻璐 曹 瑜 李敏敏 王 正

        圓鋸片廣泛用于木材、石材、金屬、混凝土等多種材料的切割[1]。圓鋸片構(gòu)件在機(jī)加工、熱處理、焊接、整平和適張作業(yè)加工過(guò)程中都會(huì)產(chǎn)生不同程度的殘余應(yīng)力,這些殘余應(yīng)力的存在會(huì)嚴(yán)重影響鋸片的正常使用。圓鋸片構(gòu)件中的殘余應(yīng)力是指在沒(méi)有對(duì)其施加外力時(shí),圓鋸片內(nèi)部存在保持自相平衡的應(yīng)力系統(tǒng),亦是圓鋸片構(gòu)件的彈性和塑性各向異性的反映。圓鋸片中的殘余應(yīng)力是固有應(yīng)力或內(nèi)應(yīng)力的一種,對(duì)結(jié)構(gòu)可靠性有很大作用[2],特別是對(duì)其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、疲勞壽命、尺寸穩(wěn)定性和脆性斷裂的影響較大。因此,做好降低或消除圓鋸片構(gòu)件的殘余應(yīng)力工作尤為重要。

        圓鋸片等金屬構(gòu)件的殘余應(yīng)力可通過(guò)測(cè)量進(jìn)行很好的定量研究,常用方法為壓痕應(yīng)變法、X射線衍射法、盲孔法[3]和激光全息小孔法。其中,盲孔法和激光全息小孔法原理及其測(cè)量?jī)x器均很成熟,適宜實(shí)驗(yàn)室應(yīng)用;X射線衍射法[4,5]和壓痕法更偏向于工程實(shí)際應(yīng)用。如張占寬、習(xí)寶田等人用國(guó)產(chǎn)X-350A型X射線應(yīng)力測(cè)試儀對(duì)圓鋸片初始應(yīng)力和多點(diǎn)加壓適張后的殘余應(yīng)力進(jìn)行了測(cè)量,確定了其殘余應(yīng)力分布規(guī)律[1,6,7]。壓痕應(yīng)變法是利用測(cè)量球形壓頭產(chǎn)生的壓痕外彈性區(qū)的應(yīng)變變化來(lái)計(jì)算殘余應(yīng)力的方法。當(dāng)球形壓頭壓入圓鋸片測(cè)點(diǎn)時(shí),測(cè)點(diǎn)上的應(yīng)變花產(chǎn)生應(yīng)變變形增量,即可獲知壓頭壓入測(cè)點(diǎn)后壓痕周?chē)鷱椥詤^(qū)的應(yīng)變?cè)隽?,就能得到?gòu)件表面的原始?xì)堄鄳?yīng)力[8]。壓痕應(yīng)變法作為一種新型殘余應(yīng)力檢測(cè)方法,出現(xiàn)時(shí)間較晚。上世紀(jì)70年代,Underwood等人開(kāi)始研究靜載壓痕周?chē)奈ㄒ粓?chǎng)規(guī)律,發(fā)現(xiàn)殘余應(yīng)力對(duì)壓痕周?chē)鷳?yīng)變的影響規(guī)律性[9]。上世紀(jì)90年代以來(lái),中科院金屬研究所和上海交通大學(xué)等開(kāi)始對(duì)動(dòng)載荷靜載作用下壓痕周?chē)鷳?yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的變化規(guī)律進(jìn)行理論與試驗(yàn)研究。他們通過(guò)采用有限元模擬和試驗(yàn)標(biāo)定方法,初步探討壓痕周?chē)苄詤^(qū)的大小及其隨初始?xì)堄鄳?yīng)力的變化規(guī)律[10-13]。目前,該方法作為非破壞性的靜態(tài)應(yīng)變-應(yīng)力測(cè)量和分析的一種重要工具,在材料研究、機(jī)械制造、采礦冶金、水利工程、鐵道運(yùn)輸、化工設(shè)備、船舶制造、航空工業(yè)、電力建設(shè)等行業(yè)應(yīng)用廣泛。如在上海寶冶工程技術(shù)有限公司、上海寶鋼汽車(chē)產(chǎn)品中心、武漢鋼鐵(集團(tuán))公司技術(shù)中心、西安交通大學(xué)材料學(xué)院、哈爾濱工業(yè)大學(xué)材料學(xué)院、水利部金屬結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢驗(yàn)測(cè)試中心和清華大學(xué)力學(xué)研究所等國(guó)內(nèi)諸多單位成效明顯。工程應(yīng)用結(jié)果表明,壓痕應(yīng)變法不僅測(cè)試設(shè)備相對(duì)簡(jiǎn)單,測(cè)試結(jié)果準(zhǔn)確可靠,而且被測(cè)件表面無(wú)明顯損傷,屬于無(wú)損應(yīng)力檢測(cè)方法[14]。特別對(duì)金屬表面應(yīng)力梯度大的殘余應(yīng)力分布測(cè)量更有獨(dú)到之處。

        對(duì)此,筆者采用壓痕應(yīng)變法[15,16],實(shí)測(cè)木工圓鋸片[17,18]試件殘余應(yīng)力值,并對(duì)各測(cè)點(diǎn)結(jié)果進(jìn)行徑向和切向殘余應(yīng)力分布分析,在工程領(lǐng)域具有一定實(shí)用價(jià)值。

        1 試驗(yàn)理論闡述

        壓痕應(yīng)變法是一種新型殘余應(yīng)力測(cè)試方法,它是利用球型壓頭壓入材料表面,通過(guò)測(cè)量壓痕周?chē)奈ㄒ蛔兓闆r來(lái)計(jì)算殘余應(yīng)力[8]。

        壓痕應(yīng)變法是采用電阻應(yīng)變片作為測(cè)量用敏感元件,在應(yīng)變花中心部位采用沖擊加載制造壓痕以代替鉆孔,通過(guò)應(yīng)變儀記錄壓痕區(qū)外彈性區(qū)應(yīng)變?cè)隽康淖兓?,從而獲得對(duì)應(yīng)于殘余應(yīng)力大小的真實(shí)彈性應(yīng)變,求出殘余應(yīng)力值。該試驗(yàn)因考慮應(yīng)力超過(guò)圓鋸片構(gòu)件屈服點(diǎn)50%且未知主應(yīng)力方向等情況,擬采用三向應(yīng)變花進(jìn)行測(cè)量。同時(shí),為得到對(duì)稱(chēng)的附加應(yīng)力場(chǎng),采用壓頭直徑1.58 mm的硬質(zhì)合金鋼球在鋸身測(cè)點(diǎn)上制造深度約0.15~0.2 mm的壓痕,即將帶有鋼球的一端垂直置于欲制其壓痕的位置(應(yīng)變花軸線中心),以一定動(dòng)量沖擊支撐桿的另一端。值得一提的是,壓痕誘導(dǎo)的疊加應(yīng)變?cè)隽?,則由事先粘貼的應(yīng)變花測(cè)取。并且在相同殘余應(yīng)力場(chǎng)中,主應(yīng)力方向上的球形壓痕直徑與距壓痕中心固定距離處的應(yīng)變?cè)隽砍烧取?/p>

        2 圓鋸片試件與儀器

        2.1 木工圓鋸片

        該試驗(yàn)選用編號(hào)為Y2和Y5的兩塊同廠家同批號(hào)的木工圓鋸片,見(jiàn)圖1。其主要參數(shù)為:外徑300 mm、齒寬3.2 mm、齒厚2.2 mm、內(nèi)徑30 mm、齒數(shù)96、最高轉(zhuǎn)速6 800 r/min,且齒形及其尺寸均相同,鋼號(hào)為日本產(chǎn)SK5。

        圖1 兩種不同鋸身減振槽的木工圓鋸片試件Fig.1 Two carpentry saw blade specimen of different saw body damping grooves

        2.2 KJS-3型壓痕法應(yīng)力測(cè)試系統(tǒng)

        該系統(tǒng)由壓痕制造系統(tǒng)和應(yīng)力測(cè)試系統(tǒng)兩部分組成,由中國(guó)科學(xué)院金屬研究所和南京賀普科技有限公司聯(lián)合制造。其最大測(cè)量誤差<15~20 MPa;應(yīng)變測(cè)量精度為1;壓痕定點(diǎn)打擊對(duì)中精度為0.05 mm;壓痕尺寸測(cè)量精度為0.01 mm;應(yīng)力計(jì)算顯示精度為1 MPa;應(yīng)力測(cè)量誤差≤20 MPa;壓頭直徑為1.58 mm;球冠壓痕直徑為1.0~1.2 mm、壓痕深度為0.15~0.2 mm。

        1)壓痕制造系統(tǒng)。

        壓痕制造系統(tǒng)包括壓痕打擊裝置、永磁式固定底座、對(duì)中顯微鏡三部分,其中壓痕打擊裝置采用彈簧加力、頭部鑲有直徑1/16英寸硬質(zhì)合金球的機(jī)械式?jīng)_擊裝置;對(duì)中用顯微鏡與固定底座結(jié)合,用來(lái)確定壓痕打擊的準(zhǔn)確位置;固定底座底部鑲有高性能永久磁鐵,可快速吸附于磁性材料表面,同時(shí)能保證壓痕打擊裝置準(zhǔn)確定位于應(yīng)變片上的壓痕打擊位置,制造出對(duì)中精確的壓痕。

        2)KJS-3型壓痕應(yīng)力測(cè)試儀。

        壓痕應(yīng)力測(cè)試儀采用ARM主板,內(nèi)嵌Windows CE操作系統(tǒng),智能化管理,可全軟件操作。具有體積小、重量輕、測(cè)試方便快捷計(jì)算更準(zhǔn)確等特點(diǎn)。液晶觸摸屏菜單方式簡(jiǎn)單明了,外接USB口可進(jìn)行通信及存儲(chǔ)。機(jī)內(nèi)帶有3點(diǎn)應(yīng)變自動(dòng)調(diào)零、自動(dòng)測(cè)試、測(cè)試數(shù)據(jù)屏幕顯示、貯存、數(shù)據(jù)處理(將應(yīng)變值轉(zhuǎn)化為應(yīng)力值)等功能,特別適合于實(shí)驗(yàn)應(yīng)力分析和現(xiàn)場(chǎng)焊接結(jié)構(gòu)的殘余應(yīng)力無(wú)損檢測(cè)。其量程為±16 000με,分辨率1με,靈敏系數(shù)為0~9.99線性可調(diào)。

        2.3 KFG-1-350-D17-11N30C2型應(yīng)變花

        每塊測(cè)量用的圓鋸片各測(cè)點(diǎn)粘貼1片專(zhuān)用應(yīng)變花(三向),其電阻值為(119.8±0.3)Ω、靈敏系數(shù)為(2.0±1)% 。壓痕周?chē)鷱椥詤^(qū)應(yīng)變變化的正確測(cè)試是準(zhǔn)確測(cè)量殘余應(yīng)力的關(guān)鍵。將三向應(yīng)變花沿主應(yīng)力方向粘貼時(shí),可以保證測(cè)出的殘余應(yīng)力有較高的準(zhǔn)確度[19,20]。

        3 測(cè)試方法與過(guò)程

        3.1 測(cè)試方法

        壓痕應(yīng)變法是通過(guò)疊加應(yīng)力場(chǎng)[20]引起的應(yīng)變?cè)隽坑?jì)算原始?xì)堄鄳?yīng)力。其中,在含有殘余應(yīng)力的圓鋸片鋸身表面,貼上雙向應(yīng)變花,應(yīng)變柵的方向應(yīng)盡量與主應(yīng)力方向一致。該試驗(yàn)測(cè)量圓鋸片構(gòu)件的殘余應(yīng)力時(shí)采用公共補(bǔ)償連接法,補(bǔ)償片連接在補(bǔ)償兩個(gè)端子上。通過(guò)在應(yīng)變片的交點(diǎn)中心打擊一個(gè)壓痕,測(cè)量其輸出的應(yīng)變值,并用事先在實(shí)驗(yàn)室標(biāo)定得到的計(jì)算常數(shù),按胡克定律即可計(jì)算出沿應(yīng)變片方向原始?xì)堄鄳?yīng)力。

        3.2 測(cè)試過(guò)程[16]

        該試驗(yàn)環(huán)境溫度23 ℃,相對(duì)濕度55%,交流220 V/50 Hz電源輸入,無(wú)強(qiáng)磁場(chǎng)干擾。

        1)被測(cè)構(gòu)件表面準(zhǔn)備。

        根據(jù)被測(cè)圓鋸片構(gòu)件的應(yīng)力分析要求及其表面的可操作狀態(tài)來(lái)確定測(cè)量位置。每塊圓鋸片選取0、1、2、3四個(gè)測(cè)試點(diǎn),均在圓鋸片直徑線與同心圓周的交點(diǎn)上,測(cè)試點(diǎn)分布示意圖見(jiàn)圖2。為使表面機(jī)械打磨引入的附加應(yīng)力減至最小,同時(shí)便于粘貼應(yīng)變片,采用100~200#紗布,在圓鋸片鋸身的打磨區(qū)域的兩個(gè)垂直方向來(lái)回打磨,即表面手工打磨處理。

        2)應(yīng)變片粘貼。

        圖2 Y2號(hào)圓鋸片構(gòu)件殘余應(yīng)力測(cè)點(diǎn)分布示意圖Fig.2 Schematic diagram of measuring point distribution about number Y2 saw blade specimen residual stress

        應(yīng)變片粘貼質(zhì)量是殘余應(yīng)力測(cè)量結(jié)果準(zhǔn)確與否的關(guān)鍵,主要過(guò)程如下:首先,用干凈棉紗蘸上丙酮單向擦拭表面,直至清潔;其次,在準(zhǔn)備好的專(zhuān)用二向應(yīng)變片背面均勻涂抹一層502快干膠,對(duì)準(zhǔn)測(cè)點(diǎn)部位放好,必要時(shí)用鑷子輕輕移動(dòng)和觸摸應(yīng)變片調(diào)整位置。粘貼時(shí)要保證兩個(gè)垂直的應(yīng)變柵分別于主應(yīng)力方向平行和垂直,且膠層應(yīng)盡量薄。并將聚氯乙烯薄膜放在應(yīng)變片上方,用拇指滾壓1~2 min;再次,10 min左右沿切向輕輕揭起塑料膜。當(dāng)應(yīng)變片密實(shí),無(wú)任何翹起時(shí),在應(yīng)變片引出線附近粘貼接線端子。最后,在距離打擊點(diǎn)1~2 mm范圍內(nèi)用刀片各劃一刀,以切斷應(yīng)變片基片與壓痕打擊處的聯(lián)系。

        3)制造壓痕。

        粘貼應(yīng)變片后1~3 h,進(jìn)行壓痕制造工作,即:第一步,在壓痕測(cè)試儀的CH1、CH2通道上接入測(cè)量用的應(yīng)變片。CH1、CH2應(yīng)變值對(duì)應(yīng)儀器屏幕上的徑向應(yīng)變C1、切向應(yīng)變C2。按“初值”鍵,觀察應(yīng)變平衡情況。第二步,將對(duì)中底座大致以應(yīng)變片為中心位置,然后插入顯微鏡,必要時(shí)可輕輕移動(dòng)底座,再通過(guò)底座上的調(diào)整螺絲微量調(diào)整顯微鏡鏡筒,將應(yīng)變片上的壓痕打擊點(diǎn)與顯微鏡中心點(diǎn)調(diào)節(jié)至重合。第三步,拔出顯微鏡,將打擊桿拉桿拉伸至鎖扣相應(yīng)檔位,然后插入底座中。按“應(yīng)力”鍵,將初始值歸零。

        4)正式測(cè)量。

        在軟件上通過(guò)新建文件名、參數(shù)設(shè)置[修正因子0.95,靈敏系數(shù)(2.05±1)%等]進(jìn)入“實(shí)時(shí)值”界面,點(diǎn)“初值”觀察各通道平衡狀態(tài),并預(yù)熱10 min。再點(diǎn)擊“應(yīng)力”,使儀器進(jìn)入應(yīng)變采集工作狀態(tài),完成擊打后再點(diǎn)擊“應(yīng)力”結(jié)束采集,此時(shí)“實(shí)時(shí)值”界面顯示實(shí)時(shí)的測(cè)量應(yīng)變值和應(yīng)力值[21]的計(jì)算結(jié)果。該試驗(yàn)每測(cè)一點(diǎn),儀器將自動(dòng)測(cè)量、記錄、計(jì)算和存儲(chǔ)有關(guān)數(shù)據(jù)。

        圖3 圓鋸片試件殘余應(yīng)力測(cè)試現(xiàn)場(chǎng)Fig.3 Residual stress test of circular saw blade

        4 結(jié)果與分析

        上述Y2、Y5號(hào)圓鋸片試件測(cè)算的應(yīng)變、應(yīng)力數(shù)據(jù)結(jié)果如表1所示。其徑向和切向殘余應(yīng)力分布見(jiàn)圖4、5。

        表1 圓鋸片試件的應(yīng)變、應(yīng)力數(shù)據(jù)測(cè)算表Tab.1 The strain and stress data of circular saw blade

        圖4 徑向殘余應(yīng)力(S1)分布Fig.4 Distribution of radial residual stress (S1)

        由圖4可知,Y2號(hào)圓鋸片構(gòu)件上的0、1、2、3測(cè)點(diǎn)的徑向殘余應(yīng)力值呈依次降低的趨勢(shì),其中0測(cè)點(diǎn)值187 MPa為最大,分別高于1測(cè)點(diǎn)、2測(cè)點(diǎn)和3測(cè)點(diǎn)值(最小值)的5.1%、6.3%和7.5%。Y5號(hào)圓鋸片試件上的0測(cè)點(diǎn)徑向殘余應(yīng)力值185 MPa為最大,3測(cè)點(diǎn)最小;且0測(cè)點(diǎn)值高于1測(cè)點(diǎn)、2測(cè)點(diǎn)和3測(cè)點(diǎn)值(最小值)的5.7%、3.4%和5.7%。同理,由圖5得知,Y2號(hào)圓鋸片試件上的0測(cè)點(diǎn)的切向應(yīng)力值186 MPa為最大,分別高于1測(cè)點(diǎn)、2測(cè)點(diǎn)(最小值)和3測(cè)點(diǎn)值的5.1%、7.5%和6.3%。Y5號(hào)圓鋸片試件上的0測(cè)點(diǎn)的切向應(yīng)力值186 MPa為最大,且0測(cè)點(diǎn)值高于1測(cè)點(diǎn)、2測(cè)點(diǎn)(最小值)和3測(cè)點(diǎn)值的4.5%、7.5%和5.7%。

        圖5 切向殘余應(yīng)力(S2)分布Fig 5 Distribution of tangential residual stress (S2)

        上述表明,因0測(cè)點(diǎn)靠近鋸片的齒根部位,受其齒根應(yīng)力集中、齒頭焊接應(yīng)力和卸荷槽加工應(yīng)力等因素影響,致使0測(cè)點(diǎn)的徑向殘余應(yīng)力值最大。該試驗(yàn)所測(cè)的Y2、Y5號(hào)兩塊同條件下的圓鋸片構(gòu)件的相關(guān)點(diǎn)徑向和切向殘余應(yīng)力值吻合,既說(shuō)明了該試驗(yàn)結(jié)果符合理論的事實(shí),同時(shí)反映出該圓鋸片構(gòu)件的生產(chǎn)企業(yè)使用的材質(zhì)好,圓鋸片結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,機(jī)加工、熱處理、焊接和適張度處理等工藝技術(shù)水平較高等實(shí)力狀況。

        5 結(jié)論與建議

        1)壓痕法的應(yīng)力測(cè)量過(guò)程簡(jiǎn)便易行,測(cè)量精度較高,無(wú)需昂貴的儀器設(shè)備。

        2)圓鋸片鋸身上距齒根部位最近測(cè)點(diǎn)的殘余應(yīng)力值最大;其鋸身上各測(cè)點(diǎn)的徑向和切向殘余應(yīng)力值一致。對(duì)此,圓鋸片制造廠家應(yīng)注重齒形設(shè)計(jì)與加工及其焊接工藝試驗(yàn)等優(yōu)化工作。

        3)壓痕周?chē)鷱椥詤^(qū)應(yīng)變變化的正確測(cè)試是準(zhǔn)確測(cè)量殘余應(yīng)力的關(guān)鍵。該壓痕法用雙向應(yīng)變花沿圓鋸片的主應(yīng)力方向進(jìn)行粘貼,且粘貼質(zhì)量好,可確保測(cè)出的圓鋸片殘余應(yīng)力值有較高的準(zhǔn)確度。

        4)該工程中鑒于客觀條件的限制,應(yīng)力測(cè)量點(diǎn)數(shù)目有限,一定程度上影響了測(cè)量的可靠性和概率分析,后續(xù)研究將有待開(kāi)展。

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