[摘要]預(yù)應(yīng)力管樁的豎向承載能力分析從預(yù)應(yīng)力管樁出現(xiàn)開始到現(xiàn)在一直都是工程人員的難題，由于樁基是隱蔽工程，很難全方位的了解樁基在受力情況下會(huì)產(chǎn)生什么樣的反應(yīng)。本文從預(yù)應(yīng)力管樁的特性以及發(fā)展現(xiàn)狀進(jìn)行了較為詳細(xì)的介紹；再分別從豎向荷載對(duì)預(yù)應(yīng)力管樁的工作機(jī)理進(jìn)行了闡述；然后再對(duì)預(yù)應(yīng)力管樁的承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算方法進(jìn)行了較為詳細(xì)的闡述；望在今后能夠?qū)?shí)際的工程檢測(cè)有相當(dāng)大的指導(dǎo)意義。

[關(guān)鍵詞]預(yù)應(yīng)力管樁；豎向荷載；水平荷載

1、預(yù)應(yīng)力管樁的特性以及發(fā)展現(xiàn)狀

預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土管樁是一項(xiàng)在我國(guó)得到大力推廣使用的一種新型混凝土結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)相對(duì)普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)樁來(lái)講，由于它的結(jié)構(gòu)形式比較簡(jiǎn)單，施工工藝更加容易掌握，施工速度能夠大大提升，因此可以在工廠進(jìn)行大批量的生產(chǎn)。

PC樁是一種出現(xiàn)于上個(gè)世紀(jì)八十年代的新型的樁基類型，它將預(yù)應(yīng)力的優(yōu)點(diǎn)、混凝土的優(yōu)點(diǎn)以及離心成管技術(shù)融為一體，從而得到一種承載能力高、抗彎性能好、抗裂效果佳、施工方便快捷、質(zhì)量可靠、耐久性好的樁基形式。但是，由于預(yù)應(yīng)力管樁由于是一個(gè)新興的樁基形式，其受力形式以及荷載的傳遞形式都有很多盲點(diǎn)，因此，需要我們科研人員進(jìn)行進(jìn)一步的研究探討。

1.1國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀

2011張忠苗、劉俊偉等人對(duì)采用了加強(qiáng)型主筋的PC樁的抗彎性能及抗剪性能進(jìn)行試驗(yàn)，分析數(shù)據(jù)表明，非預(yù)應(yīng)力主筋加入到預(yù)應(yīng)力管樁中去之后，會(huì)大幅度的提高該管樁的極限抗彎承載能力，且原有結(jié)構(gòu)配筋率越低，該效果越明顯，但是主筋的加入對(duì)抗裂性能影響很小。

1.2國(guó)外研究現(xiàn)狀

國(guó)外由于預(yù)應(yīng)力混凝土發(fā)展管樁的時(shí)間較早，現(xiàn)階段的技術(shù)水平與我們國(guó)家相比，還是有較大的領(lǐng)先優(yōu)勢(shì)。

Bullock在1999年通過(guò)足尺試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)以及離心模型試驗(yàn)研究了管樁側(cè)阻力的大小隨時(shí)間變化的規(guī)律；Sheppard等人對(duì)方形預(yù)應(yīng)力混凝土管樁進(jìn)行了試驗(yàn)研究，通過(guò)試驗(yàn)研究的數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)對(duì)于方形管樁在水平荷載作用下，試件在開裂不久后，突然發(fā)生脆性破壞，該研究對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土方形樁的設(shè)計(jì)及施工有一定的借鑒意義。

1.3豎向荷載作用下預(yù)應(yīng)力管樁的受力機(jī)理

當(dāng)PC樁樁頂逐步受到垂直于樁基頂面作用力的影響時(shí)，樁身會(huì)有壓縮變形的趨勢(shì)，PC樁的壓縮變形使樁基與周邊土層產(chǎn)生相對(duì)位移，在發(fā)生變形的過(guò)程中，樁基四周的土層會(huì)相對(duì)于樁基自身運(yùn)動(dòng)反方向的摩阻力作用，該摩阻力的大小與樁基位移的大小成正比，樁基頂部施加的豎向力沿著樁身傳遞的過(guò)程中會(huì)隨著深度的增加而逐漸的減少。摩阻力的大小不僅與土層深度有關(guān)，還與施加豎向力的大小息息相關(guān)，樁基承受的豎向力在由小變大的過(guò)程中，摩阻力的大小在豎向力加載初期，與其成比關(guān)系，豎向力越大，樁基變形越大，與土層產(chǎn)生的相對(duì)位移也就越大，摩阻力相對(duì)的也就越大，但是當(dāng)豎向力逐漸增大到一定程度，其對(duì)樁基的變形影響逐漸變的平穩(wěn)，豎向力在這個(gè)階段繼續(xù)加大，樁基與土層的位移基本不會(huì)再增加，此時(shí)，也就是整個(gè)樁身受力，樁基端部產(chǎn)生一定大小的阻力作用，繼續(xù)增大的豎向力將全部由這時(shí)產(chǎn)生的端部摩阻力來(lái)承擔(dān)，樁側(cè)阻力不會(huì)再發(fā)生大的變化。

2、預(yù)應(yīng)力管樁承載能力計(jì)算方法

2.1單樁承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算方法

在工程實(shí)際中樁基承載能力的計(jì)算有多種不同的方法，每種方法都有其特有的適用場(chǎng)合，單樁的承載能力的大小主要取決于樁基本身的材料以及樁端土層的承載能力，最終的大小取兩者的較小值。下面簡(jiǎn)單介紹一下工程實(shí)際中對(duì)單樁承載能力極限狀態(tài)計(jì)算常用的幾種方法。

（1）豎向抗壓靜載試驗(yàn)法

單樁豎向承載能力極限狀態(tài)在靜載試驗(yàn)完成之后得出的數(shù)據(jù)來(lái)確定。

①管樁的極限承載力根據(jù)預(yù)應(yīng)力管樁基受到不同大小的力的作用后發(fā)生相應(yīng)的沉降關(guān)系來(lái)確定，當(dāng)荷載一沉降曲線有較大的變化，曲線下降段是非常明顯的，此時(shí)可以將荷載一沉降曲線發(fā)生明顯降低的起始點(diǎn)作為最終的承載能力。

②根據(jù)管樁受力作用后，最終的沉降量大小確定樁基的承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)荷載～沉降曲線變化相對(duì)緩和時(shí)，大部分情況可利用下沉值為40～60mm時(shí)施加的豎向力作為極限承載能力荷載；而直徑較大的樁可用下沉值為0.03-0.06d（d是樁基的直徑，大樁徑用0.03d，小樁徑用0.06d）所對(duì)應(yīng)的作用力作為承載能力極限狀態(tài)值；對(duì)于直徑遠(yuǎn)小于長(zhǎng)度的細(xì)長(zhǎng)型樁基（l/d>80）可采用樁基下沉值為60～80mm時(shí)對(duì)應(yīng)的豎向作用力作為承載能力極限狀態(tài)值。

（2）原位測(cè)試法

原位測(cè)試法測(cè)樁基承載能力極限狀態(tài)的方法包括：靜力觸探試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)等方法，這些方法都能夠確定預(yù)應(yīng)力管樁的承載能力極限狀態(tài)。

（3）極限承載能力法

當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土管樁為閉口管樁時(shí)，機(jī)械打入樁基到地下的過(guò)程中不會(huì)出現(xiàn)土塞效應(yīng)，因此，該樁基的承載能力的計(jì)算與普通實(shí)心混凝土基本一致，所以，可以根據(jù)實(shí)心樁基的計(jì)算公式來(lái)計(jì)算管樁的承載能力極限狀態(tài)。

2.2群樁承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算方法

在實(shí)際的工程中，無(wú)論是預(yù)應(yīng)力管樁還是普通灌注樁絕大多數(shù)都是以群樁的形式存在，共同承受上部結(jié)構(gòu)傳遞來(lái)的荷載。群樁的受力后的工作狀態(tài)與單樁受力有很大的差別，受力情況十分復(fù)雜，并且至今沒有較為認(rèn)可的方法對(duì)群樁進(jìn)行較為準(zhǔn)確的計(jì)算。目前來(lái)說(shuō)，群樁效應(yīng)的計(jì)算可以由以下方法進(jìn)行計(jì)算：

（1）考慮群樁實(shí)體基礎(chǔ)周邊長(zhǎng)度計(jì)算群樁效應(yīng)的方法；

（2）Seiler-Keeney群樁效應(yīng)公式；

（3）考慮應(yīng)力疊加的群樁效應(yīng)公式；

（4）對(duì)承臺(tái)-樁基-地基之間相互作用的情況下，荷載分項(xiàng)的群樁效應(yīng)計(jì)算。

以上所有的計(jì)算方法都有其自身的局限性，每一種的適用條件都有限，對(duì)于群樁的計(jì)算方法問(wèn)題仍然是一個(gè)值得深究的問(wèn)題。

3、結(jié)論與展望

介紹了預(yù)應(yīng)力管樁，單樁承載能力以及群樁承載能力計(jì)算的方法，通過(guò)大量的文獻(xiàn)數(shù)據(jù)，得知，現(xiàn)階段無(wú)論是單樁還是群樁其承載能力的計(jì)算仍處于初級(jí)階段，還需要工程人員繼續(xù)的試驗(yàn)及理論研究，得到更為準(zhǔn)確的計(jì)算方式。由于本文作者水平有限，在論文的寫作過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)了不少問(wèn)題要今后繼續(xù)探討，對(duì)本文存在的不足進(jìn)行進(jìn)一步的解決，但工程實(shí)際中的群樁并沒有進(jìn)行試驗(yàn)研究。