劉璐瑤

摘 要：動(dòng)作桿銷軸作為ZY型轉(zhuǎn)轍機(jī)的關(guān)鍵零件，其熱處理方式對(duì)零件綜合性能的提升十分重要，為了進(jìn)一步提高該零件的力學(xué)性能，保障轉(zhuǎn)轍機(jī)動(dòng)作桿推動(dòng)道岔轉(zhuǎn)換鎖閉功能的實(shí)現(xiàn)，通過(guò)對(duì)現(xiàn)有銷軸原材料分組進(jìn)行熱處理后的力學(xué)性能、金相組織等的分析，探討了銷軸原材料40Cr較為理想的熱處理方式，以優(yōu)化銷軸力學(xué)性能。采取了原材料分組試驗(yàn)的方式，以求從對(duì)比試驗(yàn)的角度更加清晰地體現(xiàn)不同熱處理方式對(duì)材料性能的影響，從而歸納成為最優(yōu)方案。

關(guān)鍵詞：40Cr合金鋼；熱處理；沖擊韌性；轉(zhuǎn)轍機(jī)

中圖分類號(hào)：TP277 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2017.05.015

動(dòng)作桿銷軸是ZY型電動(dòng)液壓轉(zhuǎn)轍機(jī)的關(guān)鍵零件之一，裝配在轉(zhuǎn)轍機(jī)動(dòng)作桿上。每根動(dòng)作桿上配有4個(gè)動(dòng)作桿銷軸，裝配示意圖如圖1所示。銷軸頭部對(duì)動(dòng)作桿定位，端面套在鎖閉塊上，鎖閉塊可繞銷軸360°旋轉(zhuǎn)。在轉(zhuǎn)轍機(jī)油缸帶動(dòng)動(dòng)作桿運(yùn)動(dòng)實(shí)現(xiàn)道岔轉(zhuǎn)換鎖閉的過(guò)程中，銷軸主要承受剪切力，因此，動(dòng)作桿銷軸的力學(xué)性能是重中之重。在本文中，嘗試通過(guò)原材料分組進(jìn)行不同方式的熱處理試驗(yàn)，探討材料力學(xué)性能及金相組織的變化，從而尋求提高該零件的沖擊韌性的工藝優(yōu)化方法。

1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)用銷軸原材料為40Cr為優(yōu)質(zhì)合金結(jié)構(gòu)鋼，40Cr合金鋼具有良好的淬透性，調(diào)質(zhì)處理后具有比較良好的力學(xué)性能。GB/T 3077—2015 中規(guī)定40Cr合金鋼的沖擊吸收能量不小于47 J。試驗(yàn)中選取12根機(jī)加工后未進(jìn)行熱處理的銷軸原材料，分別編號(hào)1～12號(hào)后分為3組，編號(hào)1，3，9，10為第一組；編號(hào)2，5，8，11為第二組；編號(hào)4，6，7，12為第三組。試驗(yàn)方法如下：①對(duì)1～12號(hào)銷軸分別進(jìn)行洛氏硬度檢測(cè)，記下洛氏硬度值待用。②第一組的4根銷軸不進(jìn)行任何處理即進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，沖擊完成后對(duì)沖擊條進(jìn)行磨拋，并用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精溶液腐蝕后，在金相顯微鏡下觀察它的金相組織。③第二組、第三組銷軸同時(shí)在850 ℃保溫30 min油冷淬火，淬火后對(duì)第二組銷軸進(jìn)行洛氏硬度檢測(cè)。④第二組銷軸進(jìn)行沖擊試驗(yàn)后，進(jìn)行磨拋，并在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精溶液腐蝕后，在金相顯微鏡下觀察其金相組織。⑤第三組銷軸在520 ℃回火40 min后進(jìn)行洛氏硬度檢測(cè)、沖擊試驗(yàn)、磨拋，并在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精溶液腐蝕后在金相顯微鏡下觀察其金相組織。⑥第三組銷軸沖擊試驗(yàn)后的沖擊條試樣進(jìn)行QPQ表面處理后，進(jìn)行維氏顯微硬度檢測(cè)及洛氏硬度檢測(cè)。QPQ表面處理主要是對(duì)工件進(jìn)行氮化和氧化，工件氮化是將預(yù)熱到380 ℃的工件放入630 ℃的氮化爐中保溫2 h，目的在于使工件表面形成化合物層、中間層和擴(kuò)散層，以提高工件表面的硬度，增強(qiáng)其耐磨性、抗腐蝕和抗疲勞性能；氮化處理后的工件直接進(jìn)行工件氧化60 min后，空冷至300 ℃后冷卻清洗，氧化工序主要作用為分解工件氮化后的表面氮化鹽帶出的氰酸根，使工件表面形成氧化膜。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

未處理原材料狀態(tài)的洛氏硬度檢測(cè)結(jié)果如表1所示。

QPQ表面處理后的維氏硬度以及洛氏硬度檢測(cè)結(jié)果如表5所示。

如表1所示，未經(jīng)熱處理的原材料狀態(tài)的40Cr材質(zhì)銷軸硬度整體呈現(xiàn)偏低，不能滿足轉(zhuǎn)轍機(jī)動(dòng)作桿銷軸的使用要求，必須經(jīng)過(guò)合理的熱處理工序，方可達(dá)到理想效果。本次試驗(yàn)選取的40Cr原材料的力學(xué)性能及金相組織如表2所示，沖擊吸收能量平均值為45 J，金相組織均為原材料熱軋態(tài)下的鐵素體和珠光體，晶粒較細(xì)，是較好的原材料狀態(tài)。

第二組、第三組在850 ℃油冷淬火后，再進(jìn)行洛氏硬度檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過(guò)淬火處理的銷軸的洛氏硬度值大大提高，硬度范圍為40～50，但沖擊吸收能量大大降低，在10 J左右，而在金相顯微鏡下觀察到的淬火態(tài)組織基體為中碳馬氏體。試驗(yàn)結(jié)果表明，淬火態(tài)的銷軸組織過(guò)脆，盡管洛氏硬度值提高，但韌性降低，不利于在轉(zhuǎn)轍機(jī)動(dòng)作桿運(yùn)動(dòng)過(guò)程中使用，難以承受較大的剪切力，易引發(fā)脆裂。

第三組銷軸在經(jīng)過(guò)850 ℃保溫30 min油冷淬火后，進(jìn)行520 ℃回火處理40 min，該組銷軸試驗(yàn)結(jié)果如表4所示，回火后的銷軸整體洛氏硬度值范圍為32～37，沖擊吸收能量范圍為75～90 J，符合GB/T 3077—2015中對(duì)40Cr材質(zhì)沖擊吸收能量的要求，且在金相顯微鏡下觀察的金相組織為組織均勻的回火索氏體和鐵素體?；鼗鹛幚磉^(guò)程中，馬氏體發(fā)生分解，析出滲碳體顆粒，從而使基體分解為索氏體組織。此時(shí)，工件的強(qiáng)度和硬度有所下降，而塑性及韌性則明顯提高，因此，此種熱處理方式下的40Cr材質(zhì)原材料體現(xiàn)了材質(zhì)本身的優(yōu)質(zhì)合金結(jié)構(gòu)鋼的特性，達(dá)到了試驗(yàn)的目的。

進(jìn)行QPQ表面處理后的第三組銷軸的維氏硬度及洛氏硬度檢測(cè)結(jié)果如5所示，進(jìn)行QPQ表面處理后的銷軸心部洛氏硬度沒(méi)有較大的變化，但在維氏顯微硬度計(jì)0.980 7 kN載荷下檢測(cè)該零件，其表面的維氏硬度大大提高，維氏硬度值達(dá)580 HV左右。由此可見(jiàn)，在QPQ表面處理后的銷軸，其內(nèi)部性能并未有較大改變，但表面的硬度大大提高，可以實(shí)現(xiàn)表面工件的耐磨性能的提高，可以滿足轉(zhuǎn)轍機(jī)動(dòng)作桿運(yùn)動(dòng)過(guò)程中對(duì)銷軸表面硬度及耐磨性的要求。

3 結(jié)束語(yǔ)

40Cr是最常用的調(diào)質(zhì)鋼。質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1%Cr元素左右的40Cr鋼與碳鋼相比，其主要優(yōu)點(diǎn)是淬透性高，能獲得穩(wěn)定性較高的合金滲碳體，且油冷淬火可避免零件產(chǎn)生裂紋，更加適宜作為40Cr材質(zhì)的淬火方式。40Cr材質(zhì)中的鉻元素，可使其材料性能較碳鋼提高20%，具有良好的塑性，但回火的處理是至關(guān)重要的，回火后鉻大部分形成合金滲碳體，少部分融入了鐵素體，從而提高了鐵素體的強(qiáng)度和韌性。所以，本次試驗(yàn)中采用的油冷淬火后回火處理的試驗(yàn)方法充分發(fā)揮了40Cr材質(zhì)的優(yōu)良特性，既保證了零件硬度，又提高了韌性，整體性能得到了優(yōu)化。而表面處理方法的運(yùn)用又可以實(shí)現(xiàn)零件表面硬度的提高，從而提高零件的表面耐磨性，卻又不影響零件心部的綜合力學(xué)性能。本文從2個(gè)方面對(duì)現(xiàn)有轉(zhuǎn)轍機(jī)銷軸熱處理方式進(jìn)行了研究，運(yùn)用對(duì)比試驗(yàn)方式尋求到實(shí)現(xiàn)40Cr材質(zhì)最優(yōu)力學(xué)性能的熱處理方式，即高溫850 ℃油冷淬火30 min后，520 ℃回火40 min。此種處理方式后的原材料可達(dá)到硬度與韌性的最優(yōu)狀態(tài)。在此狀態(tài)下的QPQ表面處理是對(duì)零件表面硬度和耐磨性提高的一種新的方式。由試驗(yàn)所做的一系列數(shù)據(jù)分析可得，本文所列的熱處理方式為符合轉(zhuǎn)轍機(jī)技術(shù)條件的較為優(yōu)化的轉(zhuǎn)轍機(jī)動(dòng)作桿銷軸熱處理方式，提高了銷軸的綜合性能，達(dá)到了本次試驗(yàn)的目的。

〔編輯：張思楠〕