賀 梅

(咸陽紡織集團 三分廠，陜西 咸陽 712000)

降低R 19.7 tex成紗條干異常的生產(chǎn)實踐

賀 梅

(咸陽紡織集團 三分廠，陜西 咸陽 712000)

為了降低環(huán)錠紡R 19.7 tex紗突發(fā)性條干異常，對布面出現(xiàn)的條干形態(tài)進行分析，采用排除法確定突發(fā)性條干異常產(chǎn)生原因是粗紗停車時三羅拉顫動所致；分析導致三羅拉顫動的根本原因是三羅拉與下銷棒距離偏大，將羅拉座中安裝下銷棒的內壁寬度由2.95 mm改造為2.40 mm，問題解決。指出：常規(guī)紗疵大多可通過粗細節(jié)長度推算產(chǎn)生位置，非常規(guī)紗疵需結合排除法解決；反復驗證、找準原因，是解決實際生產(chǎn)問題的關鍵。

R 19.7 tex；條干；機械波；羅拉；顫動；下銷棒；紗疵

0 引言

咸陽紡織集團三分廠自2015年8月投產(chǎn)以來，布面紗疵基本穩(wěn)定，但10月下旬，陸續(xù)出現(xiàn)條干疵布，起初條干疵布每天達5匹～8匹，之后與日俱增，布面質量嚴重下降。為此，紡紗技術人員、相關職能人員上機檢查，分析研究，追蹤試驗并整改，使布面條干得以控制，達到預期效果。現(xiàn)對R 19.7 tex紗降低突發(fā)性成紗條干的具體實踐情況進行介紹。

1 生產(chǎn)工藝流程及條干形態(tài)

生產(chǎn)流程：B0-A2300型往復式抓棉機→CL-P型預清棉機→MX-I 6型集成混開棉機→CL-C1型精清棉機→TC5-1型梳棉機→FA313B-60型并條機(頭并)→RSB-D45C型并條機(末并)→SMT1801型粗紗機→Z71型細紗機→AC X5型絡筒機。

布面條干形態(tài)不同，起初粗節(jié)長度為6cm～10 cm，之后粗節(jié)長度為40 cm～50 cm，最后又變?yōu)?0 cm～28 cm。

2 條干紗疵原因分析

對布面條干形態(tài)及長度分析，條干紗疵產(chǎn)生環(huán)節(jié)應在細紗工序[1]，故對問題進行查找。

2.1 派專人上車摸細紗牽伸膠輥、膠圈是否運行正常，對查出的不良錠子進行紡紗試驗。

2.2 針對絡筒工序個別錠子紗線頻繁斷頭問題，對頻繁斷頭錠子紗線進行烏斯特條干試驗，經(jīng)多次反復試驗發(fā)現(xiàn)易斷頭的紗線條干CV值高達21%～27%，指標明顯異常。

2.3 為了查找條干CV值高的其他錠子，在細紗落紗后，對整臺車1440個錠子進行標識，以便在絡筒倒紗時準確查找頻繁斷頭的細紗錠子及對應粗紗。經(jīng)過多次追蹤測試，發(fā)現(xiàn)易斷頭紗線波譜圖不穩(wěn)定，主要有以下兩種現(xiàn)象。

2.3.1 R 19.7 tex成紗機械波在50 cm處的波譜圖、曲線圖，如圖1和圖2所示。

圖1 R 19.7 tex紗50 cm機械波波譜圖

a) 紗段1

b) 紗段2

經(jīng)測試R 19.7 tex的50 cm機械波對應的成紗條干CV值為23.63%，細節(jié)為321個/km，粗節(jié)為28個/km，棉結為36個/km。

2.3.2 R 19.7 tex成紗機械波在25 cm處的波譜圖及曲線圖，如圖3和圖4所示。

圖3 R 19.7 tex紗25 cm機械波波譜圖

a) 紗段1

b) 紗段2

經(jīng)測試R 19.7 tex的25 cm機械波對應的成紗條干CV值為21.83 %，細節(jié)為64個/km，粗節(jié)為2個/km，棉結為7個/km。從曲線圖可知紗線粗細節(jié)波動較大，高達±90%，指標嚴重異常。

2.4 將R 19.7 tex紗存在50 cm、25 cm機械波所對應的粗紗進行條干測試，條干CV值為16.22%～20.10%，指標明顯異常[2]。

3 粗紗工序機械波原因分析

3.1 對9臺粗紗機的傳動齒輪、牽伸通道的膠輥、膠圈、羅拉，在動態(tài)、靜態(tài)時逐錠檢查，未發(fā)現(xiàn)異常[3]。

3.2 從細紗所查粗紗發(fā)現(xiàn)，起初條干紗出現(xiàn)在5號粗紗機，后來逐步出現(xiàn)在6、8、7、4、2、1號，在所查粗紗中發(fā)現(xiàn)一個特殊規(guī)律，有些條干紗是粗紗同一落紗且在同一位置出現(xiàn)異常，可能是粗紗在某一時間牽伸傳動部位出現(xiàn)異常所致，初步懷疑是值車工在處理粗紗斷頭時頻繁點動開車，產(chǎn)生不勻紗。為了驗證這一推測，在3號粗紗機上點動開車6次，紡粗紗25 m，測試發(fā)現(xiàn)條干在10cm處略有機械波，條干CV值為7.12%，基本正常，排除了這一疑點。

3.3 經(jīng)技術人員認真細致觀察并不斷摸索試驗，在1號粗紗機上不斷點動開關車并摸膠輥、膠圈，發(fā)現(xiàn)粗紗機在每次關車后、即將停車前，三羅拉嚴重顫動，但在正常生產(chǎn)運轉時牽伸通道羅拉轉動一切正常。之后對其它粗紗機逐臺關車摸牽伸膠輥、羅拉，發(fā)現(xiàn)每臺車停車前均存在三羅拉不同程度顫動問題。顫動程度分3種：第1種是嚴重頓挫；第2種是明顯頓挫；第3種是輕微頓挫。經(jīng)過對嚴重羅拉顫動機臺頻繁開關車并取樣試驗成紗條干，其波譜圖、曲線圖形態(tài)基本吻合，從而判斷導致出現(xiàn)突發(fā)性條干的主要原因是三羅拉顫動。

4 羅拉顫動原因分析及解決方案

4.1 羅拉顫動原因分析

我廠所用粗紗機于2015年8月投入使用，羅拉直徑為32 mm，膠圈規(guī)格為41.5 mm，該機原裝膠圈生產(chǎn)日期為2013年12月，雖然還未達到2 a使用壽命周期，但膠圈購回后，由于新廠房，車間空調等一系列配置均未完善，對膠圈存放有一定的影響，機器使用運轉一定時間后膠圈出現(xiàn)龜裂、硬化等問題，導致三羅拉顫動[4]。

根據(jù)羅拉顫動由重到輕的順序，逐臺將原膠圈更換為2015年3月制造的膠圈，更換后，各機臺羅拉顫動問題消除。圖5為R 9.8 tex粗紗更換膠圈后的波譜圖，條干CV值為6.12%。圖6和圖7為R 9.8 tex紗所紡R 19.7 tex細紗波譜圖和曲線圖，

圖5 R 9.8 tex粗紗更換膠圈后的波譜圖

圖6 R 19.7 tex細紗波譜圖

a) 紗段1

b) 紗段2

紗線條干CV值為11.91%，細節(jié)為2個/km，粗節(jié)為10個/km，棉結為24個/km。

圖5～圖7表明，更換膠圈后粗紗、細紗條干曲線波動正常，各項指標均在正常范圍內。

隨著粗紗機膠圈的更換，成紗條干紗疵率大幅下降，由原來的3.50%下降到0.23%，達到了預期目的。但連續(xù)使用2個月后，布面再次出現(xiàn)大量條干波動，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)粗紗三羅拉顫動問題再次發(fā)生。為了杜絕繼續(xù)產(chǎn)生條干波動，將三羅拉顫動嚴重的機臺膠圈再次進行更換，羅拉顫動問題又一次消失，之后更換所有機臺膠圈，問題得以解決。

隨著羅拉顫動問題的二次出現(xiàn)，為了查找根本原因，技術人員對每臺車膠圈的更換時間進行了跟蹤檢查，發(fā)現(xiàn)膠圈剛上機時牽伸通道運轉一切正常，當膠圈使用一周后羅拉開始出現(xiàn)輕微顫動，半個月后羅拉明顯顫動，一個月后羅拉逐步出現(xiàn)嚴重顫動。

4.2 羅拉顫動解決方案

4.2.1 檢查牽伸系統(tǒng)各部分齒輪嚙合狀態(tài)，對其進行重新安裝，羅拉顫動未消失。

4.2.2 分別更換不同廠家生產(chǎn)的同規(guī)格、不同規(guī)格膠圈，經(jīng)試驗發(fā)現(xiàn)羅拉頓挫問題仍然存在。

4.2.3 將下膠圈直徑由41.50 mm調整到41.75 mm，膠圈在紡紗過程中出現(xiàn)左右滑移；采用直徑為41.60 mm膠圈時，羅拉仍出現(xiàn)顫動問題。

4.2.4 調整膠輥加壓。膠輥壓力由前向后依次為120 N/雙錠、200 N/雙錠、150 N/雙錠、150 N/雙錠，按順序調整為150 N/雙錠、200 N/雙錠、200 N/雙錠、200 N/雙錠，調整后三羅拉顫動仍未得到改善。

4.2.5 通過調整后區(qū)牽伸倍數(shù)、羅拉隔距及膠輥加壓等相關參數(shù)，羅拉顫動問題依然存在。以4號粗紗機紡R 9.8 tex紗為例，具體參數(shù)見表1。

表1 紡R 9.8 tex粗紗相關工藝調整參數(shù)

工藝參數(shù)后區(qū)牽伸牙/齒后區(qū)牽伸倍數(shù)羅拉隔距/mm膠輥加壓/N調整前611.356.5×23×30120×200×150×150調整后651.2610×24×33150×250×200×200

4.2.6 改造三羅拉座。將9號粗紗機的安裝下銷棒內壁寬度收縮0.45 mm，即將內壁寬度由原來的2.95 mm減小到2.50 mm，從而縮短下銷與三羅拉之間的距離，以改善下膠圈與三羅拉之間的牽伸張力。改造后剛上機時，牽伸通道羅拉運轉基本正常，運轉1周后，三羅拉仍然有輕微顫動，半個月后羅拉明顯顫動，問題依然存在。

為解決該問題，對羅拉座進行了二次改造，將安裝下銷棒的內壁寬度在第一次的基礎上再收縮0.10mm，即由2.50mm改為2.40mm(原寬度為2.95mm)。羅拉座經(jīng)二次改造后，在5號粗紗機上進行安裝試驗，通過跟蹤發(fā)現(xiàn)牽伸通道羅拉運轉正常，問題得到解決。之后，逐步對其它粗紗機的羅拉座進行改進，從根本上杜絕了羅拉顫動問題。

5 結語

在生產(chǎn)實踐中，布面產(chǎn)生條干異常的原因是多種多樣的。常規(guī)紗疵大多可以通過粗細節(jié)長度推算出產(chǎn)生位置，非常規(guī)紗疵只能結合排除法進行分析解決；關鍵是要掌握基本工藝原理，熟悉機器操作，在分析過程中多做跟蹤對比、故障模擬試驗，反復驗證、找準原因，從而解決問題。

[1] 張健.細紗工序波譜分析實踐[C]//2007’中國紗線質量暨新產(chǎn)品開發(fā)技術論壇論文集.西安：全國棉紡織科技信息中心，2007：478-479.

[2] 賀梅.粗紗工序機械波分析[J].紡織器材，2015，42(6)：44-47.

[3] 李友仁.電容式條干義在紗線質量控制中的應用[M].北京：中國紡織出版社，2006：110-202.

[4] 徐少范.棉紡質量控制[M].北京：中國紡織出版社，2002：111-122.

Production Practice of Reducing Evenness Abnormality of Yarn R 19.7 tex

HE Mei

(The 3rd Branch of Xianyang Textile Group,Xianyang 712000,China)

To reduce the accidental evenness of ring spun yarn R 19.7 tex,analysis of the evenness state of the fabric by exclusion method finds that the accidental evenness results from fibrillation of the three rollers in roving stop.The fibrillation of the three rollers is fundamentally caused by the large distance between the three rollers and bottom apron bar.Adjustment of the inner width of the bottom apron bar on the roller seat from 2.95 mm to 2.40 mm solves the problem of the transformation.It is pointed out that most of the conventional yarn faults can be located with the length of slubs while the accidental faults should refer exclusion method.Repeated verification for the fibrillation cause is important in production.

R 19.7 tex;evenness;mechanical wave;roller;fibrillation;bottom apron bar;yarn fault

2016-05-05

賀 梅(1975—)，女，陜西榆林人，工程師，主要從事棉紡工藝研究及管理方面的工作。

TS103.11

B

1001-9634(2017)01-0048-03