田玉芹

(云南華電昆明發(fā)電有限公司，云南 安寧 650308)

脫硫系統(tǒng)380 V開關(guān)越級跳閘原因分析及對策

田玉芹

(云南華電昆明發(fā)電有限公司，云南 安寧 650308)

對某電廠380 V脫硫系統(tǒng)多次發(fā)生的母線電源進(jìn)線開關(guān)越級跳閘故障進(jìn)行了分析，確定越級跳閘原因為母線上負(fù)荷分配不合理以及斷路器保護整定值不合理，重新分配脫硫系統(tǒng)380 V重要負(fù)荷并校核斷路器保護整定值，提高了脫硫系統(tǒng)的可靠性。

脫硫系統(tǒng)；進(jìn)線開關(guān)；越級跳閘；斷路器；負(fù)荷分配；保護整定

0 引言

為節(jié)省投資，電廠0.4 kV動力中心(PC)下一級電動機控制中心(MCC)所接設(shè)備中，容量較大的通常采用帶有可整定電子脫扣器的塑殼斷路器，容量較小的采用帶不可整定電磁脫扣器的塑殼斷路器。不同型號的塑殼斷路器動作特性不同，給保護的上下級配合帶來了極大的困難，有時只能放棄選擇性，導(dǎo)致短路故障時發(fā)生保護越級跳閘；同時，由于母線上負(fù)荷分配不合理，母線失電后備用輔機無法啟動，造成整個系統(tǒng)無法正常運行，嚴(yán)重時將導(dǎo)致機組停運。

1 事故經(jīng)過

2015年12月30日，某電廠#2機組脫硫380 V吸收塔區(qū)MCC 段Ⅱ路電源3 424開關(guān)發(fā)生跳閘，引起母線失電，運行的#2機組脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機的#1，#4冷卻風(fēng)機以及備用的#2，#3冷卻風(fēng)機在同一段母線，冷卻風(fēng)機全停造成#2機組脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機跳閘，煙氣脫硫(FGD)系統(tǒng)保護動作，#2鍋爐主燃料跳閘(MFT)聯(lián)鎖保護動作，#2鍋爐熄火，#2機組與系統(tǒng)解列。

2 事故原因分析

2.1 直接原因

對#2機組脫硫380 V吸收塔區(qū)MCC 段母線上負(fù)荷開關(guān)、電纜絕緣、電機等進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)異常。#2機組脫硫380 V吸收塔區(qū)MCC 段Ⅰ，Ⅱ路電源進(jìn)線開關(guān)具有失壓脫扣功能且相互閉鎖，開關(guān)狀態(tài)常閉接點接入另一臺開關(guān)的失壓脫扣線圈。因未查到明顯故障，初步判斷是開關(guān)失壓脫扣引起了開關(guān)誤跳閘。

2.2 間接原因

(1)#2機組脫硫吸收塔區(qū)MCC段母線Ⅰ，Ⅱ路電源進(jìn)線開關(guān)無聯(lián)動功能，任何一路電源進(jìn)線開關(guān)跳閘后，另一路電源開關(guān)不能聯(lián)動，導(dǎo)致母線失電。

(2)脫硫MCC段母線電源進(jìn)線開關(guān)采用帶有可整定電子脫扣器的塑殼斷路器，脫硫MCC段母線負(fù)荷開關(guān)多采用帶不可整定電磁脫扣器的塑殼斷路器，整定值不合理。

(3)脫硫MCC段母線上負(fù)荷分配不合理，增壓風(fēng)機的4臺冷卻風(fēng)機均在同一段母線上，母線失電時，增壓風(fēng)機冷卻器全停，導(dǎo)致增壓風(fēng)機跳閘，聯(lián)鎖保護動作，最終導(dǎo)致機組解列。該情況同時存在于脫硫保安段母線。

3 整改措施

3.1 重新分配重要負(fù)荷電源

對#2機組脫硫380 V吸收塔區(qū)MCC段、保安段負(fù)荷分配及接線的可靠性進(jìn)行分析，將重要負(fù)荷電源進(jìn)行重新分配。

在#2機組脫硫系統(tǒng)增加一塊配電柜，命名為#2機組脫硫保安MCC Ⅳ段，將#2機組脫硫保安段上#2機組脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機稀油站Ⅱ路電源(34284開關(guān))、煙氣換熱器(GGH)輔電機(34270開關(guān))、增壓風(fēng)機#2潤滑油泵(34266開關(guān))、吸收塔區(qū)MCC段上增壓風(fēng)機的#2冷卻風(fēng)機(34232開關(guān))和#4冷卻風(fēng)機(34234開關(guān))負(fù)荷轉(zhuǎn)移至#2機組脫硫保安MCC Ⅳ段母線上。該母線電源由主廠房380 V事故保安段#2機組脫硫系統(tǒng)備用保安電源供給。該段新增母線總負(fù)荷為36.5 kW，計算負(fù)荷容量約為70 A。

3.2 校核斷路器保護整定值[1-2]

核對#2機組脫硫380 V吸收塔區(qū)MCC段開關(guān)內(nèi)塑殼斷路器及接觸器配置是否滿足要求，斷路器保護整定值是否合理。

該電廠脫硫380 V負(fù)荷開關(guān)多為抽屜開關(guān)，采用1模、1/2模、1/4模結(jié)構(gòu)，由于開關(guān)內(nèi)部結(jié)構(gòu)擁擠，多采用帶有可整定電子脫扣器的塑殼斷路器和帶有不可整定電磁脫扣器的塑殼斷路器，利用設(shè)備停電檢修機會，對開關(guān)容量、接觸器容量及脫扣器整定值進(jìn)行校核。

用于低壓電動機的塑殼斷路器長延時保護一次動作電流整定值可按下式進(jìn)行校核整定

其中：Krel.i為動作電流可靠系數(shù)，取1.05～1.20，一般可取1.15；IMN為電動機一次額定電流。

瞬時電流速斷保護(可調(diào)的塑殼斷路器)可按電流整定值Ii=10.5IMN、動作電流整定值倍數(shù)Ii*=Ii/In(In為斷路器額定電流)進(jìn)行校核整定。

用于低壓饋線(MCC電源線)的斷路器(第1類智能保護)長延時保護一次動作電流整定值可按Ir.set=Krel.iIl.max進(jìn)行校核整定(Krel.i取1.05～1.20；Il.max為饋線最大負(fù)荷電流)；也可按Ir.set=0.9Ial(Ial為電纜允許電流)進(jìn)行計算。瞬時電流速斷保護電流整定值可按躲過MCC電源線路末端三相短路電流IK(3)進(jìn)行校核整定：Ii=1.2IK(3)，Ii*=Ii/In。

用于饋線負(fù)荷(MCC電源線)的塑殼斷路器(第2類智能保護)長延時保護一次動作電流整定值可按Ir.set=Krel.iIl.max進(jìn)線校核整定(Krel.i取1.00～1.05)；也可按Ir.set=0.8Ial進(jìn)行計算。瞬時電流速斷保護電流整定值可按Ii=1.2IK(3)，Ii*=Ii/In進(jìn)行校核整定。

交流接觸器可根據(jù)主觸頭額定電流進(jìn)行校核，主觸頭額定電流為

式中：PN為被控制的電動機額定功率，kW；UN為電動機的額定電壓，V；K為常數(shù)，一般取1.0～1.4。

通過校核，對配置及整定不合理的抽屜開關(guān)進(jìn)行更改，進(jìn)一步增加設(shè)備的可靠性。

3.3 其他措施

(1)取消#2機組脫硫吸收塔區(qū)MCC段母線Ⅰ，Ⅱ路電源進(jìn)線開關(guān)失壓脫扣功能。

(2)在有條件的情況下，對電機容量大于35 kW及電機故障率較高的負(fù)荷開關(guān)進(jìn)行改造，增加微機型電動機保護器。

(3)建立脫硫設(shè)備停運、切換后的聯(lián)系檢查機制。2016年10月、11月均各發(fā)生一起#2機組吸收塔區(qū)MCC段Ⅱ路電源(3424開關(guān))跳閘而導(dǎo)致母線失電的事故，因機組未運行，未造成嚴(yán)重后果。后對跳閘情況進(jìn)行檢查：10月跳閘原因是該母線上脫硫漿液循環(huán)泵區(qū)域檢修動力電源電纜B相接地；11月跳閘原因是#2機組脫硫系統(tǒng)吸收塔區(qū)排水坑泵開關(guān)在啟動過程中存在缺相現(xiàn)象，導(dǎo)致啟動電流很大，引起電源進(jìn)線開關(guān)跳閘。在今后的設(shè)備檢修過程中，電氣檢修人員將與運行人員聯(lián)系或結(jié)合設(shè)備停運機會對停運的負(fù)荷開關(guān)、電機、電纜進(jìn)行檢查；同時，統(tǒng)計頻繁啟動的低壓電機開關(guān)，在使用一定壽命后對開關(guān)、接觸器進(jìn)行更換。

(4)根據(jù)定檢周期對#1，#2機組脫硫380 V各段母線上各負(fù)荷電流表進(jìn)行定期檢驗，確保電流指示準(zhǔn)確。

4 結(jié)束語

通過采取一系列的措施整改后，雖不能徹底解決空氣斷路器越級跳閘的問題，但在一定程度上提高了脫硫系統(tǒng)設(shè)備的可靠性，為今后的設(shè)備穩(wěn)定運行奠定了基礎(chǔ)。

[1]高春如.發(fā)電廠廠用電及工業(yè)用電系統(tǒng)繼電保護整定計算[M].北京：中國電力出版社，2012.

[2]孫余凱.電工常用公式速查手冊[M].北京：中國電力出版社，2012.

(本文責(zé)編：劉芳)

2017-01-04；

2017-03-02

TM 561

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1674-1951(2017)03-0053-02

田玉芹(1983—)，女，貴州赤水人，助理工程師，從事電氣檢修維護工作(E-mail:631857707@qq.com)。