王旌, 韓民曉，姚蜀軍，田春箏，司瑞華，唐曉駿

(1.華北電力大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院, 北京市102206；2. 國(guó)網(wǎng)河南省電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，鄭州市 450000；3. 中國(guó)電力科學(xué)研究院，北京市100192)

特高壓直流輸電分極接入運(yùn)行特性分析

王旌1, 韓民曉1，姚蜀軍1，田春箏2，司瑞華2，唐曉駿3

(1.華北電力大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院, 北京市102206；2. 國(guó)網(wǎng)河南省電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，鄭州市 450000；3. 中國(guó)電力科學(xué)研究院，北京市100192)

為了從電網(wǎng)結(jié)構(gòu)上有效解決傳統(tǒng)兩端特高壓直流輸電系統(tǒng)因大容量功率傳輸對(duì)受端交流系統(tǒng)沖擊較大的問(wèn)題，該文提出了采取分極接入交流電網(wǎng)的方式，將直流功率輸送至2個(gè)不同區(qū)域、不同電壓等級(jí)的電網(wǎng)中。建立了分極接入模式下交直流系統(tǒng)的等效模型，給出了分極接入短路比定義，并分析了分極接入模式下短路比對(duì)功率傳輸能力的影響；基于對(duì)特高壓直流輸電控制系統(tǒng)分層結(jié)構(gòu)的分析，對(duì)分極接入控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)配置方案進(jìn)行優(yōu)化；以河南電網(wǎng)2020年規(guī)劃為依據(jù)，應(yīng)用PSCAD/EMTDC仿真驗(yàn)證了控制策略的合理性并對(duì)故障響應(yīng)進(jìn)行了分析，研究一極發(fā)生故障對(duì)健全極功率傳輸?shù)挠绊懀?yàn)證了分極接入的優(yōu)勢(shì)，為特高壓直流輸電的電網(wǎng)規(guī)劃提供設(shè)計(jì)參考。

特高壓直流輸電；分極接入；短路比；控制系統(tǒng)；暫態(tài)響應(yīng)

0 引 言

目前我國(guó)已處于“十三五”西北大型煤電和可再生能源基地、西南大型水電基地的快速建設(shè)和開(kāi)發(fā)時(shí)期，將電能從這些經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平較為落后的地區(qū)傳輸至華北、華東和華南這些用電需求高的發(fā)達(dá)地區(qū)，可以有效緩解我國(guó)能源分布與經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平極不均衡問(wèn)題。特高壓直流輸電技術(shù)具有輸送距離遠(yuǎn)、輸送容量大等優(yōu)勢(shì)，在我國(guó)得到了快速發(fā)展與應(yīng)用[1-4]。目前大多數(shù)特高壓直流輸電工程為傳統(tǒng)線路換相換流器(line commutated converter， LCC)型兩端系統(tǒng)，如已投入運(yùn)行的向家壩—上海、錦屏—蘇南、哈密—鄭州±800 kV特高壓直流輸電工程。隨著特高壓直流輸電技術(shù)的不斷完善與發(fā)展，送電距離越來(lái)越遠(yuǎn)，輸送容量也越來(lái)越大，如于2016年初啟動(dòng)建設(shè)的準(zhǔn)東—皖南±1 100 kV特高壓直流輸電工程，輸送距離長(zhǎng)達(dá)3 324 km，輸送容量增至12 000 MW，這對(duì)受端電網(wǎng)的支撐能力提出了更高的要求。特別是目前我國(guó)多條高壓直流輸電線路的受端落點(diǎn)電氣距離很近，形成多饋入直流輸電系統(tǒng)后，1次故障可能引起多個(gè)逆變站同時(shí)或相繼發(fā)生換相失敗，甚至導(dǎo)致直流功率傳輸?shù)闹袛?，給整個(gè)直流輸電系統(tǒng)帶來(lái)巨大沖擊，對(duì)電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行造成巨大威脅。

當(dāng)輸送容量超過(guò)5 000 MW時(shí)，通常1個(gè)受端落點(diǎn)無(wú)法消納如此大的電能，采用多個(gè)分散式的受端來(lái)消納功率成為必要，在故障條件下對(duì)受端交流系統(tǒng)的沖擊影響也會(huì)變小[5]。為解決多落點(diǎn)受電問(wèn)題，一個(gè)重要的發(fā)展方向是在經(jīng)濟(jì)性和靈活性上具有一定優(yōu)勢(shì)的多端饋入直流輸電技術(shù)。針對(duì)于這一發(fā)展趨勢(shì)，近年來(lái)很多學(xué)者對(duì)并聯(lián)多端饋入[6-7]和分層接入[8-12]模式的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)與控制策略進(jìn)行了一定研究，其中分層接入即雙高端換流閥與雙低端換流閥分別接入到不同電壓等級(jí)電網(wǎng)的模式已確定應(yīng)用于目前正處于建設(shè)中的錫盟—泰州±800 kV特高壓直流工程。但對(duì)于此種饋入模式，若其中一端受端交流系統(tǒng)發(fā)生換相失敗會(huì)導(dǎo)致直流電壓下降和直流電流上升，由于高端換流閥與低端換流閥為串聯(lián)關(guān)系，直流電流的增大會(huì)導(dǎo)致另一端交流系統(tǒng)也發(fā)生換相失敗，影響整個(gè)直流工程的功率傳輸。

本文從分極接入的設(shè)計(jì)特點(diǎn)出發(fā)，對(duì)分極接入接線形式的原理與優(yōu)勢(shì)進(jìn)行分析，從短路比的角度驗(yàn)證其在功率輸送能力方面的優(yōu)越性，并基于結(jié)構(gòu)特點(diǎn)對(duì)其控制結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化配置，最后對(duì)工程算例進(jìn)行仿真分析，對(duì)其在不同故障下的暫態(tài)響應(yīng)進(jìn)行研究。

1 特高壓直流分極接入模型

1.1 分極接入拓?fù)湫问?/p>

分極接入是指直流輸電工程的正極與負(fù)極輸電線路分別接入到不同的換流母線。根據(jù)受端交流系統(tǒng)電氣特性的不同又可以細(xì)分為分極分層饋入與分極單層饋入，分層饋入是指2個(gè)受端交流系統(tǒng)的電壓等級(jí)不同，單層饋入是指2個(gè)受端交流系統(tǒng)的電壓等級(jí)相同。另外，2個(gè)饋入點(diǎn)電氣距離的遠(yuǎn)近對(duì)分極接入的拓?fù)湫问揭灿杏绊?，具體饋入點(diǎn)的位置需要通過(guò)特高壓直流輸電工程規(guī)劃以及各負(fù)荷中心的電力需求進(jìn)行合理選擇。圖1為分極分層饋入拓?fù)?，此時(shí)2個(gè)饋入點(diǎn)的電氣距離較近，Ei和Ej分別為受端交流系統(tǒng)的等值電勢(shì)，Zi和Zj分別為受端交流系統(tǒng)的等值阻抗，受端換流母線間通過(guò)變壓器及線路互聯(lián)阻抗Zij互聯(lián)。對(duì)于分極單層饋入，Ei和Ej相同且互聯(lián)變壓器變比k為1。當(dāng)2個(gè)受端饋入點(diǎn)電氣距離較遠(yuǎn)時(shí)互聯(lián)阻抗Zij為無(wú)窮大。

圖1 分極分層饋入拓?fù)?/p>

1.2 分極接入短路比分析

由分極接入的拓?fù)淇芍?，分極接入可以看作對(duì)稱(chēng)的2個(gè)單極直流輸電系統(tǒng)分別輸送功率至2個(gè)受端，那么在對(duì)分極接入的短路比進(jìn)行分析研究時(shí)可參考多饋入直流系統(tǒng)短路比的計(jì)算方法。在考慮到多回直流輸電線路之間的相互影響作用，CIGRE多饋入直流工作組提出的多饋入直流系統(tǒng)短路比[13]的計(jì)算公式如下：

(1)

式中：RMSCi為第i回直流線路對(duì)應(yīng)的多饋入短路比；Saci為第i回?fù)Q流母線交流側(cè)系統(tǒng)短路容量；Pdeqi為考慮其他直流回路影響后的等值直流功率；Pdi為第i回直流線路的額定功率；UNi為第i回?fù)Q流母線上的額定電壓；Zeqii為等值阻抗矩陣中第i回?fù)Q流母線對(duì)應(yīng)的自阻抗；Zeqij為等值阻抗矩陣中第i回?fù)Q流母線和第j回?fù)Q流母線之間的互阻抗。

所以當(dāng)以換流母線額定電壓UNi為基準(zhǔn)電壓時(shí)，分極接入短路比RSPCSCi可表示為

(2)

式中Pdj為j回直流線路的額定功率。

1.2.1 2個(gè)饋入點(diǎn)間電氣距離較遠(yuǎn)

當(dāng)2個(gè)饋入點(diǎn)的電氣距離較遠(yuǎn)時(shí)，受端交流系統(tǒng)換流母線之間沒(méi)有直接的電氣連接，即沒(méi)有相互作用，此時(shí)受端交流系統(tǒng)的短路比為

(3)

當(dāng)正負(fù)極輸送功率相同即Pdi=Pdj時(shí)，可以看出由于2個(gè)饋入點(diǎn)接受的直流功率相比單端饋入分別

減半，受端交流系統(tǒng)短路比分別增大為單端饋入時(shí)的2倍。

1.2.2 2個(gè)饋入點(diǎn)間電氣距離較近

當(dāng)2個(gè)饋入點(diǎn)的電氣距離較近時(shí)，其受端簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)圖和對(duì)變壓器進(jìn)行π等值后的節(jié)點(diǎn)網(wǎng)絡(luò)圖如圖2所示。其中ZT為互聯(lián)變壓器的等值阻抗。

圖2 分極分層饋入模式簡(jiǎn)化圖

列寫(xiě)節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣：

(4)

通過(guò)節(jié)點(diǎn)消去法[14]消去圖2中的節(jié)點(diǎn)m，并對(duì)導(dǎo)納矩陣進(jìn)行求逆可得節(jié)點(diǎn)阻抗矩陣為

(5)

代入公式(2)可得分極接入下受端交流系統(tǒng)i的等效短路比為

(6)

同理，分極接入下受端交流系統(tǒng)j的等效短路比為

(7)

當(dāng)2個(gè)受端交流系統(tǒng)電壓等級(jí)相同時(shí)，式中k=1，ZT=0。

1.3 分極接入短路比與直流功率傳輸?shù)年P(guān)系

以分極接入直流系統(tǒng)的一個(gè)極為研究對(duì)象，直流電壓在逆變側(cè)可表示為

(8)

式中：UdI為逆變側(cè)直流電壓；N為每極中6脈動(dòng)換流器的個(gè)數(shù)；kI為換流變壓器的變比；EI逆變側(cè)交流系統(tǒng)線電壓有效值；γ為熄弧角；XI為逆變站等值換相電抗，等于換流變壓器的漏抗XT與受端交流系統(tǒng)等值電抗XS之和；Id為直流電流。

則該極的有功功率傳輸值可表示為

(9)

由于XS的標(biāo)幺值為受端系統(tǒng)等效短路比的倒數(shù)，即XS=1/RSPCSC，所以分極接入系統(tǒng)總傳輸功率值Pd為

Pd=Pdi+Pdj=

(10)

由此可看出在設(shè)定的系統(tǒng)參數(shù)與運(yùn)行條件下，短路比大小對(duì)直流功率的傳輸有直接影響，不同短路比對(duì)最大直流功率傳輸曲線的影響在下文的算例分析中體現(xiàn)。

2 分極接入控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

按IEC 60633—2015對(duì)高壓直流輸電控制系統(tǒng)的分層定義[15]，直流控制功能可分為交直流系統(tǒng)層、區(qū)域?qū)?、雙極層、極層和換流器單元層，各控制層通過(guò)協(xié)調(diào)配合實(shí)現(xiàn)對(duì)直流輸電系統(tǒng)的控制功能[16]。雙極控制級(jí)的主要功能是對(duì)雙極功率的控制，用設(shè)定的雙極功率傳輸值除以雙極直流電壓得到對(duì)應(yīng)的電流指令。如果一極發(fā)生故障或者降壓運(yùn)行而導(dǎo)致直流電壓下降，由Pd/Ud單元計(jì)算得到的電流參考值將變大，使得健全極過(guò)負(fù)荷運(yùn)行以保證對(duì)受端直流功率的傳送，當(dāng)故障極恢復(fù)運(yùn)行后控制功能再調(diào)節(jié)功率平均分配至兩極。然而在分極接入模式下，由于兩極線路分別接入到不同的受端交流系統(tǒng)，不需要健全極過(guò)負(fù)荷運(yùn)行以保證總功率傳輸。為保證在發(fā)生單極故障時(shí)不會(huì)對(duì)健全極產(chǎn)生較大擾動(dòng)，實(shí)現(xiàn)極間故障隔離，在分極接入的系統(tǒng)分層結(jié)構(gòu)中取消雙極控制，兩端換流站直流控制系統(tǒng)總體結(jié)構(gòu)如圖3所示。

兩端換流站均按極配有2套極層控制設(shè)備和4套閥組控制設(shè)備。極層控制是換流站的控制核心，各極功率指令直接由極控制層接收并產(chǎn)生電流指令，實(shí)

圖3 分極接入直流控制系統(tǒng)總體結(jié)構(gòu)

現(xiàn)對(duì)直流電流、直流電壓和熄弧角的閉環(huán)控制。其中整流側(cè)控制電流，逆變側(cè)控制電壓，并以定電流控制器為后備。另外整流側(cè)與逆變側(cè)也均設(shè)有電壓調(diào)節(jié)控制器和低壓限流控制環(huán)節(jié)，以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)在非正常運(yùn)行狀態(tài)下的安全運(yùn)行與快速恢復(fù)。極控制系統(tǒng)的簡(jiǎn)化控制模型如圖4所示。

圖4 極控制系統(tǒng)控制模型

極功率控制(pole power control，PPC)將功率指令轉(zhuǎn)換為電流指令，經(jīng)低壓限流控制器(voltage dependent current order limiter，VDCOL)限幅后，最終的電流指令傳遞給電流放大器(current control amplifier，CCA)，輸出換流閥觸發(fā)角α。該控制系統(tǒng)為限幅型，主要體現(xiàn)在CCA輸出的換流閥觸發(fā)角α經(jīng)各個(gè)控制模塊對(duì)上、下幅值進(jìn)行限制以實(shí)現(xiàn)特定的控制功能。其中換相失敗預(yù)測(cè)(commutation failure prediction，CFPRE)通過(guò)對(duì)交流電壓的監(jiān)測(cè)判斷是否可能發(fā)生換相失??；最大觸發(fā)角限制(alpha max，AMAX)預(yù)測(cè)并輸出能保證直流系統(tǒng)安全運(yùn)行的最大觸發(fā)角；直流電壓控制器(voltage control amplifier，VCA)在降壓運(yùn)行方式下起定電壓控制的作用；整流側(cè)最小觸發(fā)角控制(rectifier alpha min limiter，RAML)判斷整流側(cè)交流故障的嚴(yán)重程度并限制α的最小值；逆變側(cè)熄弧角γ零啟動(dòng)負(fù)責(zé)在某些特殊條件下將熄弧角的值強(qiáng)制置于特定值以最大限度地拉高直流電壓，從而加快系統(tǒng)的恢復(fù)速度。

由于分極接入下的直流受端正負(fù)極分別饋入2個(gè)交流系統(tǒng)，分別配置相應(yīng)的交流濾波器組，并且對(duì)無(wú)功功率的控制需要分別配備控制系統(tǒng)，獨(dú)立控制各自的交流電壓和無(wú)功功率，以實(shí)現(xiàn)各交流母線配置的濾波器組投切的獨(dú)立控制，保證換流站與交流系統(tǒng)之間的無(wú)功功率交換保持在給定范圍內(nèi)；同樣，對(duì)換流變壓器分接頭的控制也需要2套控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)對(duì)2個(gè)交流系統(tǒng)的獨(dú)立響應(yīng)。

3 分極接入直流功率輸送能力算例分析

根據(jù)河南電網(wǎng)2020年規(guī)劃數(shù)據(jù)，取受端交流系統(tǒng)i和j電壓等級(jí)分別為500 kV與1 000 kV，其中交流系統(tǒng)i的等值阻抗的標(biāo)幺值Zi=(0.067 6+j0.252 2)pu，交流系統(tǒng)j的等值阻抗標(biāo)幺值Zj=(0.058 5+j0.218 5) pu。根據(jù)電力變壓器等值阻抗取值范圍，取互聯(lián)變壓器阻抗標(biāo)幺值ZT=0.18 pu，且由于變壓器的電阻值較小可忽略不計(jì)，在計(jì)算時(shí)僅考慮電抗值，近似認(rèn)為ZT≈XT=0.18 pu。饋入點(diǎn)間線路單位阻抗取值為Z0=(0.08+j0.4) Ω/km，線路長(zhǎng)度為140 km，將計(jì)算得到的互聯(lián)阻抗歸算至交流系統(tǒng)i側(cè)后的標(biāo)幺值為Zij=(0.216 4+j1.082 1) pu。

經(jīng)計(jì)算，在單端饋入、2個(gè)受端饋入點(diǎn)電氣距離較遠(yuǎn)(受端換流母線間無(wú)電氣聯(lián)系)時(shí)分極接入、2個(gè)受端饋入點(diǎn)電氣距離較近(受端換流母線間有電氣聯(lián)系)時(shí)分極接入等幾種不同饋入方式下的短路比如表1所示。

表1 不同饋入方式下的短路比

Table 1 Short circuit ratios under different

connection modes

設(shè)定熄弧角額定值γ=18°，將本算例的相關(guān)參數(shù)代入上述公式可得到不同饋入方式下的總功率傳輸曲線如圖5所示。

圖5 直流功率傳輸曲線

當(dāng)受端系統(tǒng)運(yùn)行于最大功率曲線的左側(cè)時(shí)功率穩(wěn)定，當(dāng)運(yùn)行于曲線右側(cè)時(shí)則已經(jīng)超過(guò)最大接納功率極限，功率不穩(wěn)定。由圖5可知，短路比的值越大，最大直流功率傳輸值越大，且額定運(yùn)行工作點(diǎn)距最大直流功率傳輸點(diǎn)間裕度越大。在受端系統(tǒng)參數(shù)相同的情況下，分極接入方式下短路比的值明顯大于單端饋入時(shí)的，其最大傳輸功率值約可達(dá)到單端饋入時(shí)的1.5倍，且有效擴(kuò)大了系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行范圍。

4 分極接入故障響應(yīng)仿真

為了對(duì)分極接入直流輸電的優(yōu)越性和控制系統(tǒng)的有效性進(jìn)行驗(yàn)證，本文根據(jù)河南省2020年特高壓直流輸電線路規(guī)劃數(shù)據(jù)，基于PSCAD/EMTDC建立仿真模型，直流系統(tǒng)額定電壓為±1 100 kV，額定輸送功率為12 000 MW，送端交流電網(wǎng)額定運(yùn)行電壓為775 kV，短路電流為48 kA，正極(極Ⅰ)和負(fù)極(極Ⅱ)分別饋入電壓等級(jí)為1 000 kV和500 kV，短路電流為30.6 kA和53 kA的交流電網(wǎng)。

(1)設(shè)置極Ⅰ所連接的1 000 kV交流系統(tǒng)在6.0 s時(shí)發(fā)生單相接地故障，故障持續(xù)時(shí)間為 100 ms。在2個(gè)受端饋入點(diǎn)間是否有直接電氣聯(lián)系2種情況下的故障響應(yīng)波形如圖6所示。

圖6 單相接地故障暫態(tài)響應(yīng)曲線

(2)設(shè)置極Ⅰ直流出口處在6.0 s時(shí)發(fā)生接地故障，故障持續(xù)時(shí)間為100 ms。在2個(gè)受端饋入點(diǎn)間是否有直接電氣聯(lián)系2種情況下的故障響應(yīng)波形如圖7所示。

圖7 直流線路接地故障暫態(tài)響應(yīng)曲線

由仿真結(jié)果可知，在極I饋入的交流系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障時(shí)，若2個(gè)受端饋入點(diǎn)之間電氣距離較遠(yuǎn)即無(wú)直接電氣聯(lián)系，在故障期間極I發(fā)生換相失敗，該極電壓迅速下降并不能傳輸功率，而由于對(duì)各極實(shí)施獨(dú)立的功率控制策略，極II只受到很小的波動(dòng)并可以迅速恢復(fù)正常運(yùn)行狀態(tài)，實(shí)現(xiàn)了故障隔離；若2個(gè)饋入點(diǎn)間電氣距離較近，通過(guò)變壓器與阻抗互聯(lián)，在極I單向故障期間，該極換流母線電壓降低，2個(gè)受端饋入系統(tǒng)間的電氣耦合作用使得極II的換流母線電壓降低，導(dǎo)致極II也發(fā)生換相失敗，功率傳輸受到影響。在極I發(fā)生直流線路接地故障時(shí)，故障期間極I直流電壓和功率迅速下降至0，但是無(wú)論2個(gè)受端饋入系統(tǒng)是否有電氣聯(lián)系，極II均只受到較小擾動(dòng)，不影響該極的穩(wěn)定運(yùn)行。

5 結(jié) 論

本文通過(guò)對(duì)特高壓直流輸電分極接入短路比及其對(duì)功率傳輸能力影響的分析，驗(yàn)證了分極接入模式可以顯著提高受端交流系統(tǒng)對(duì)直流功率的接納能力，增強(qiáng)了在進(jìn)行大功率傳輸時(shí)的功率穩(wěn)定性；提出了分極接入控制系統(tǒng)的整體構(gòu)架，基于受端通過(guò)2個(gè)逆變站饋入不同交流系統(tǒng)的特點(diǎn)對(duì)2個(gè)交流系統(tǒng)的信號(hào)進(jìn)行相對(duì)獨(dú)立的處理，實(shí)現(xiàn)對(duì)各極功率傳輸與啟停的獨(dú)立控制；最后基于EMTDC/PSCAD平臺(tái)搭建模型進(jìn)行仿真驗(yàn)證，結(jié)果表示，在分極接入2個(gè)不同區(qū)域的異步交流電網(wǎng)時(shí)，如果單極發(fā)生故障，另一極受影響很小，具有良好的響應(yīng)特性，不影響該極的功率傳送，相比分層接入饋入模式具有更好的暫態(tài)響應(yīng)特性，實(shí)現(xiàn)了對(duì)故障的極間隔離。

致 謝

本文的研究工作得到了國(guó)網(wǎng)河南省電力公司和中國(guó)電力科學(xué)研究院“未來(lái)河南電網(wǎng)特高壓直流落點(diǎn)饋入方式及優(yōu)選方法研究”項(xiàng)目的支持，在此表示衷心的感謝。

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(編輯 張小飛)

Operation Characteristic Analysis for UHVDC Transmission in Separating Pole Connection Mode

WANG Jing1, HAN Minxiao1, YAO Shujun1, TIAN Chunzheng2, SI Ruihua2, TANG Xiaojun3

(1. School of Electrical&Electronic Engineering, North China Electric Power University, Beijing 102206, China; 2. Henan Electric Power Company Economic Research Institute, Zhengzhou 450000, China; 3. China Electric Power Research Institute, Beijing 100192, china)

The traditional two-terminal UHVDC transmission system has big impact on the receiving end because of its great capacity of power transmission. For this problem, this paper proposes a novel separating pole connection (SPC) mode, which can transmit power to two receiving power systems in different locations and voltage degrees. Firstly, this paper establishes the equivalent model of AC/DC system under SPC mode, presents the improved definition of separating pole connection short circuit ratio (SPCSCR), and analyzes the abilities of power transmission related with SPCSCRs. Based on the analysis on the layered structure of UHVDC transmission control system, this paper optimizes the structure configuration scheme of the SPC control. Based on the Henan Grid Planning in 2020, this paper verifies the rationality of the control strategy and analyzes its fault response through the simulation in PSCAD/EMTDC. Finally, this paper studies the impact of one pole fault on other poles’ power transmission, verifies the advantage of SPC, which can provide design reference for the grid planning of of UHVDC transmission.

UHVDC transmission; separating pole connection; short circuit ratio; control system; transient response

國(guó)家電網(wǎng)公司科技項(xiàng)目(XTB51201601116)

TM 722

A

1000-7229(2016)10-0054-07

10.3969/j.issn.1000-7229.2016.10.008

2016-06-28

王旌(1993)，女，碩士研究生，主要研究方向?yàn)楦邏褐绷鬏旊姡?/p>

韓民曉(1963)，男，教授，博士生導(dǎo)師，主要研究方向?yàn)橹绷鬏旊?、柔性交流輸電、電能質(zhì)量分析等；

姚蜀軍(1973)，男，副教授，碩士生導(dǎo)師，主要研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)建模與仿真；

田春箏(1982)，男，碩士，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)規(guī)劃、電力系統(tǒng)建模與仿真；

司瑞華(1984)，男，碩士，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)穩(wěn)定分析與控制；

唐曉駿(1978)，男，工程師，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)運(yùn)行控制技術(shù)。