樓曉劍，葛曉霞

(武警學(xué)院 a.研究生隊(duì)； b.消防指揮系，河北 廊坊 065000)

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減壓閥分區(qū)供水在超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)中的設(shè)計(jì)分析與計(jì)算校核

樓曉劍a，葛曉霞b

(武警學(xué)院 a.研究生隊(duì)； b.消防指揮系，河北 廊坊 065000)

對于高度較低的超高層建筑來說，減壓閥分區(qū)供水方式簡單而經(jīng)濟(jì)，是實(shí)際工程中使用較為廣泛的分區(qū)方式之一。以某超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)減壓閥供水方式為研究對象，通過水力計(jì)算，重點(diǎn)對消火栓泵的揚(yáng)程、減壓閥的參數(shù)及供水區(qū)域的靜水壓力進(jìn)行校核與分析，并提出設(shè)計(jì)建議：當(dāng)超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)采用減壓閥分區(qū)供水方式劃分3個(gè)供水區(qū)域時(shí)，其極限高度可達(dá)150～170 m。

超高層建筑；減壓閥分區(qū)；水力計(jì)算；靜壓校核

0 引言

消火栓給水系統(tǒng)是被廣泛應(yīng)用于撲救建筑火災(zāi)的滅火設(shè)施?！断澜o水及消火栓系統(tǒng)技術(shù)規(guī)范》[1](GB 50974—2014，以下簡稱《水規(guī)》)第6.2.1條規(guī)定：當(dāng)消火栓給水系統(tǒng)的工作壓力超過2.40 MPa或消火栓栓口處靜壓超過1.0 MPa時(shí)，消防給水系統(tǒng)應(yīng)當(dāng)分區(qū)供水。

減壓閥分區(qū)供水方式就是通過減壓閥，按照規(guī)范要求的系統(tǒng)壓力極限，將給水系統(tǒng)劃分為若干個(gè)供水區(qū)域[2]。系統(tǒng)由一組消防水泵統(tǒng)一供水，除供水高區(qū)以外的供水區(qū)域，其消防用水通過減壓閥減壓后供給。該供水方式具有管道鋪設(shè)簡單，供水設(shè)備集中，投資成本低廉等特點(diǎn)，成為建筑高度較低的超高層建筑分區(qū)供水方式的最佳選擇；但是，如果供水區(qū)域劃分不合理、減壓閥選擇不當(dāng)，會直接影響消防系統(tǒng)的使用，滅火效果不佳。因此，有必要對超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)減壓閥分區(qū)供水方式的設(shè)計(jì)計(jì)算進(jìn)行校核，從設(shè)計(jì)源頭上把好關(guān)。

在對超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)減壓閥分區(qū)供水方式的設(shè)計(jì)計(jì)算中，主要存在兩方面問題，一方面是消火栓泵的揚(yáng)程及減壓閥參數(shù)的確定，另一方面是消火栓分區(qū)靜水壓力的確定。在進(jìn)行計(jì)算校核時(shí)，首先應(yīng)按照規(guī)范對于消火栓栓口處動水壓力的要求，通過水力計(jì)算，確定消火栓泵的揚(yáng)程；然后按照供水區(qū)域的劃分，設(shè)計(jì)減壓閥的設(shè)置方式，確定減壓閥的參數(shù)；最后，根據(jù)設(shè)計(jì)方案，計(jì)算消火栓分區(qū)靜水壓力，校核其是否符合規(guī)范要求。

本文以某超高層建筑的消火栓給水系統(tǒng)為例，通過水力計(jì)算，重點(diǎn)對消火栓泵的揚(yáng)程、減壓閥的參數(shù)及供水區(qū)域的靜水壓力進(jìn)行校核與分析。

1 建筑工程概況

某超高層建筑高度為151.55 m，包括地下2層和地上38層，其中15層為酒店避難層，標(biāo)高為54.3 m；30層鄰登高面位置設(shè)有避難間，標(biāo)高為102.7 m；地下2層設(shè)置消防水泵房。該超高層建筑采用兩路消防供水，由市政給水管網(wǎng)的2根DN200的引入管向建筑消防給水系統(tǒng)供水，供水壓力為0.35 MPa。該超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)可結(jié)合避難層進(jìn)行設(shè)計(jì)，擬劃分為3個(gè)供水區(qū)域。1層至14層為供水低區(qū)，采用下行上給式減壓閥設(shè)置，減壓閥設(shè)置在地下2層；15層至29層為供水中區(qū)，采用上行下給式減壓閥設(shè)置，減壓閥設(shè)置在30層避難層；30層至38層為供水高區(qū)；地下消火栓用水直接由市政管網(wǎng)供給。消火栓系統(tǒng)減壓閥分區(qū)供水示意圖如圖1所示。

圖1 減壓閥分區(qū)供水方式示意圖

2 水泵揚(yáng)程的確定

2.1 基本設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)

該建筑采用同種規(guī)格的消火栓，水帶直徑為65 mm，長度為25 m，水槍噴口直徑為19 mm。水槍出水處壓力計(jì)算公式如下：

(1)

(2)

(3)

(4)

式中，Hxh是消火栓栓口動壓，mH2O；Hq是水槍噴嘴壓力，mH2O；Hd是水帶壓力損失，mH2O；Hk是消火栓栓口壓力損失，一般為2 mH2O；αf是實(shí)驗(yàn)系數(shù)，與充實(shí)水柱有關(guān)，取1.213；φ是阻力系數(shù)，取0.009 7；Sk是水槍充實(shí)水柱，m；qxh是水槍噴嘴處流量，L·s-1；β是水流特征系數(shù)，取1.577；Ad是水帶阻力系數(shù)，取0.001 72。

計(jì)算可得，水槍噴嘴處流量qxh為5.42 L·s-1；水帶壓力損失Hd為1.26 mH2O；水槍噴嘴壓力Hq為18.62 mH2O；消火栓栓口動壓Hxh為21.88 mH2O。由《水規(guī)》第7.4.12條可知，對于高層建筑，消火栓栓口動壓應(yīng)不小于0.35 MPa，且消防水槍充實(shí)水柱應(yīng)按13 m計(jì)算[1]。由此確定，該超高層建筑消火栓栓口動壓不應(yīng)小于0.35 MPa。

2.2 最不利消防豎管水力計(jì)算

在最不利消防豎管的水力計(jì)算中，存在的主要問題是消火栓栓口處流量的確定。按照《水規(guī)》第3.5.2條的規(guī)定及其條文解釋，可知每一室內(nèi)消火栓的設(shè)計(jì)流量不應(yīng)小于5 L·s-1，大多數(shù)設(shè)計(jì)人員便以5 L·s-1作為基本設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，對消火栓系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)。但是，由以上計(jì)算可知，對于超高層建筑，消火栓栓口處的動壓不應(yīng)小于0.35 MPa，其水槍噴嘴處流量應(yīng)為5.42 L·s-1。同時(shí)，樓層層高也對消火栓流量產(chǎn)生較大的影響，樓層越低，其消火栓栓口處動壓越大，其流量也越大。因此，筆者建議在對超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)進(jìn)行最不利消防豎管的水力計(jì)算時(shí)，應(yīng)當(dāng)以5.42 L·s-1作為基本設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，同時(shí)，考慮樓層層高對消火栓流量的影響。該超高層建筑最不利消防豎管水力計(jì)算簡圖如圖2所示。

圖2 最不利消防豎管水力計(jì)算簡圖

由圖2可知，該超高層建筑最不利消防豎管為X2L-4，消火栓A即為最不利點(diǎn)消火栓。由上述計(jì)算可得，該消火栓栓口處動壓為0.35 MPa，流量為5.42 L·s-1。以管段A-B為例，進(jìn)行水力計(jì)算，其計(jì)算公式如下：

(5)

(6)

(7)

式中，di是管網(wǎng)管徑，m；v是管段流速，m·s-1；Hd是水帶壓力損失，mH2O；i是單位長度管段水頭損失，mH2O·m-1；C是海澄-威廉系數(shù)，鍍鋅鋼管取120；L是管道直線段長度，m；Pf是管道沿程水頭損失，mH2O。

對于管段A-B來說，qxh為5.42 L·s-1，di為0.106 3 m，L為5.4 m，計(jì)算可得，vA-B為0.611 m·s-1，iA-B為0.005 27 mH2O·m-1，Pf為0.028 4 mH2O。B點(diǎn)消火栓的栓口動壓為40.428 mH2O。

B點(diǎn)消火栓流量的計(jì)算公式如下：

(8)

式中，qxh(n-1)是次不利消火栓(n-1)處的流量，L·s-1；Hxh(n-1)是次不利消火栓(n-1)處的壓力，mH2O。

計(jì)算可得，qxh-B為7.53 L·s-1。同理，可得到各節(jié)點(diǎn)的壓力與流量，計(jì)算結(jié)果見表1。

表1 最不利消防豎管水力計(jì)算表

2.3 消火栓泵揚(yáng)程和流量計(jì)算

消火栓泵揚(yáng)程可按下式計(jì)算：

(9)

式中，Hb是消火栓泵揚(yáng)程，mH2O；k是安全系數(shù)，取1.2；ΔH是最低有效水位至最不利消火栓的高程差，m；P0是最不利點(diǎn)消火栓所需的工作壓力，mH2O；ΣPf是管路沿程總水頭損失，mH2O；ΣPp是管路局部總水頭損失，mH2O。

消防水池最低水位相對標(biāo)高為-8.8 m，最不利消火栓相對標(biāo)高為147.0 m，則ΔH為155.8 m。由上表可知，沿程總水頭損失ΣPf為12.33 mH2O，取局部水頭損失為沿程水頭損失的20%，即ΣPp為2.466 mH2O。計(jì)算可得：

Hb=1.2×(12.33+2.466)+155.8+35

=208.41mH2O

由以上計(jì)算結(jié)果，可以確定消火栓泵的揚(yáng)程為210 mH2O。對于消火栓泵的流量，若考慮到最不利消火栓栓口處動壓為0.35 MPa，需要保持13 m充實(shí)水柱的要求及層高對流量的影響，其計(jì)算結(jié)果54.95 L·s-1大大地超出了《水規(guī)》中對超高層建筑室內(nèi)消火栓設(shè)計(jì)流量40 L·s-1的規(guī)定。造成這個(gè)現(xiàn)象有兩方面原因：一是規(guī)范對于每只消火栓的流量要求為5 L·s-1，這對于超高層建筑來說，消火栓充實(shí)水柱是達(dá)不到13 m要求的；二是該流量是以最不利情況計(jì)算得到的，計(jì)算值較平均值偏大一些。因此，確定該消火栓泵的流量為50 L·s-1。

3 減壓閥參數(shù)的確定

根據(jù)工作原理和結(jié)構(gòu)形式，減壓閥可分為比例式減壓閥和可調(diào)式減壓閥。比例式減壓閥是指進(jìn)口壓力與出口壓力成穩(wěn)定比例關(guān)系的減壓閥，具有減壓效果好、閥體體積小、加工方便、價(jià)格低廉、安裝維護(hù)便捷、使用壽命長等特點(diǎn)?？烧{(diào)式減壓閥是指出口壓力可調(diào)的減壓閥，具有出口壓力穩(wěn)定、動作反應(yīng)靈敏、使用靈活等特點(diǎn)，但閥體體積較大，價(jià)格較高。

減壓閥的合理設(shè)置是減壓閥分區(qū)供水方式設(shè)計(jì)的核心，決定了消火栓給水系統(tǒng)的安全可靠性。為保證減壓閥供水系統(tǒng)安全可靠，應(yīng)當(dāng)采取一定的安全技術(shù)措施[1]：(1)為避免水中雜質(zhì)造成減壓閥故障，需采用安全可靠的過濾裝置；(2)每一供水分區(qū)至少設(shè)置兩組減壓閥組；(3)減壓閥宜采用比例式減壓閥，減壓閥的壓力比不宜大于3∶1。

3.1 供水低區(qū)減壓閥參數(shù)的確定

該超高層建筑1層至14層為供水低區(qū)，當(dāng)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，消火栓泵啟動并供水滅火。供水低區(qū)管網(wǎng)壓力較大，需設(shè)置減壓閥減壓。減壓閥設(shè)置在地下2層，采用下行上給式減壓閥設(shè)置方式。為確定比例式減壓閥的壓力比值，現(xiàn)將消火栓系統(tǒng)減壓閥分區(qū)供水管路圖進(jìn)行簡化，如圖3所示。

圖3 供水低區(qū)減壓閥布置簡圖

減壓閥的設(shè)置必須滿足最不利點(diǎn)消火栓，即消火栓A栓口動壓不小于0.35 MPa，流量不小于5.42 L·s-1的要求。對減壓閥后管路進(jìn)行水力計(jì)算，其結(jié)果見表2。

表2 供水低區(qū)管路水力計(jì)算表

類比消火栓泵揚(yáng)程計(jì)算公式，可得到減壓閥閥后壓力。最不利點(diǎn)消火栓距離減壓閥的高程差ΔH為60.8 m。由上表可知，沿程總水頭損失ΣPf為4.46 mH2O，取局部水頭損失為沿程水頭損失的20%，即ΣPp為0.892 mH2O。計(jì)算可得：

HG=1.2×(4.46+0.892)+60.8+35

=102.22mH2O

由于該區(qū)域減壓閥設(shè)置在消火栓泵旁，對于水泵揚(yáng)程來說，管段H-I的水頭損失可忽略不計(jì)，故減壓閥前節(jié)點(diǎn)H動壓HH為210 mH2O。

由此可以得到，供水低區(qū)減壓閥的減壓比為：HH/HG=210.00/102.22≈2。

當(dāng)設(shè)置減壓比為2∶1的減壓閥時(shí)，其閥后壓力為105 mH2O，滿足該區(qū)域消火栓的流量與壓力要求，設(shè)置合理。

3.2 供水中區(qū)減壓閥參數(shù)的確定

該超高層建筑15層至29層為供水中區(qū)，采用上行下給式減壓閥設(shè)置方式，減壓閥設(shè)置在30層避難層，其供水中區(qū)減壓閥布置簡圖如圖4所示。

圖4 供水中區(qū)減壓閥布置簡圖

在進(jìn)行減壓閥后管路水力計(jì)算時(shí)，應(yīng)當(dāng)注意管路中水流的流向與流量問題。圖4中消火栓A為最不利點(diǎn)消火栓，壓力取定為0.35 MPa，與減壓閥的高程差為2.3 m，忽略管路的水頭損失，可得到減壓閥后的壓力HG為32.7 mH2O。

對減壓閥前管路進(jìn)行水力計(jì)算，取水泵揚(yáng)程為210 mH2O，流量為50 L·s-1，可得到減壓閥前壓力HH為89.2 mH2O。由此可以得到，供水中區(qū)減壓閥的減壓比為：HH/HG=89.2/32.7≈2.7。

在工程實(shí)際中，取供水中區(qū)減壓閥的減壓比為2.5∶1，其消火栓A的動水壓力約為37.98 mH2O，符合規(guī)范要求，減壓閥組設(shè)置合理。

4 靜水壓力的校驗(yàn)

由《水規(guī)》第6.2.1條可知，當(dāng)消火栓栓口處靜壓大于1.0 MPa時(shí)，消防給水系統(tǒng)應(yīng)分區(qū)供水[1]。對于靜水壓力，應(yīng)當(dāng)理解為消火栓給水系統(tǒng)水流處于靜止?fàn)顟B(tài)時(shí)相應(yīng)點(diǎn)的測壓管水頭高度[3]。因此，在確定了消火栓泵揚(yáng)程流量及減壓閥參數(shù)后，應(yīng)當(dāng)根據(jù)分區(qū)供水設(shè)計(jì)方案，計(jì)算消火栓分區(qū)靜水壓力，校核其是否符合規(guī)范要求。該超高層建筑靜水壓力計(jì)算圖如圖5所示。

4.1 供水高區(qū)靜水壓力的校驗(yàn)

《水規(guī)》第5.2.2條規(guī)定，高位消防水箱的設(shè)置位置應(yīng)高于其所服務(wù)的水滅火設(shè)施，且最低有效水位應(yīng)滿足水滅火設(shè)施最不利點(diǎn)處的靜水壓力，當(dāng)建筑高度超過100 m時(shí)，不應(yīng)低于0.15 MPa[1]。為滿足系統(tǒng)最不利點(diǎn)消火栓的靜水壓力，該超高層建筑增設(shè)了增壓穩(wěn)壓設(shè)施[4]。在這種情況下，氣壓罐水位最高時(shí)對應(yīng)的停泵壓力Ps2才是對消火栓給水系統(tǒng)產(chǎn)生的最大靜水壓力，而不能僅僅以氣壓罐與最不利消火栓的高程差為系統(tǒng)的最大靜水壓力。其供水高區(qū)靜水壓力計(jì)算公式如下：

圖5 系統(tǒng)靜水壓力計(jì)算圖

(10)

式中，Ps2是穩(wěn)壓泵停泵壓力，mH2O；hj1是氣壓罐到最不利消火栓的高度差，mH2O；Hj1是分區(qū)最高消火栓與最低消火栓的高差，mH2O；Pmax是底層消火栓靜水壓力，mH2O。

根據(jù)公式，可計(jì)算出分區(qū)內(nèi)最高消火栓與最低消火栓的高差，并以此來確定分區(qū)高度。停泵壓力Ps2是由最不利點(diǎn)消火栓所需的壓力P0根據(jù)計(jì)算公式求得的。在超高層建筑中，最不利點(diǎn)所需的壓力P0約為0.35 MPa，工作壓力比取0.85，經(jīng)計(jì)算，可得到穩(wěn)壓泵停泵壓力一般為0.45～0.55 MPa。在該超高層建筑中，氣壓罐標(biāo)高為151.8 m，30層消火栓栓口處標(biāo)高為103.8 m，高程差為48 m，穩(wěn)壓泵停泵壓力取為0.50 MPa，計(jì)算可得，底層消火栓靜水壓力Pmax為98 mH2O，符合規(guī)范要求。

4.2 供水中區(qū)靜水壓力的校驗(yàn)

對于采用減壓閥組減壓來進(jìn)行分區(qū)供水的系統(tǒng)，在進(jìn)行靜水壓力計(jì)算時(shí)，應(yīng)先確定減壓閥組前的靜水壓力，然后根據(jù)減壓比，確定減壓閥組閥后的靜水壓力，以此確定分區(qū)內(nèi)最高和最低處消火栓的靜水壓力。筆者認(rèn)為，供水區(qū)域最高處的消火栓靜水壓力也應(yīng)滿足《水規(guī)》第5.2.2條的規(guī)定，即消火栓靜水壓力不應(yīng)小于0.15 MPa。其計(jì)算公式如下：

(11)

式中，Pj1是減壓閥閥前靜壓，mH2O；hj2是氣壓罐到減壓閥的高度差，mH2O；Ps2是穩(wěn)壓泵的停泵壓力，mH2O。

對于供水中區(qū)來說，該區(qū)域采用上行下給式減壓閥布置方式，其區(qū)域最高處和最低處消火栓靜水壓力公式如下：

(12)

(13)

在該建筑中，穩(wěn)壓泵與供水中區(qū)減壓閥的高程差為49.1 m，減壓閥的減壓比為2.5∶1，減壓閥與29層消火栓栓口的高程差為2.3 m，與15層消火栓栓口的高程差為49.5 m。計(jì)算可得，減壓閥閥前靜壓Pj1為95.1 mH2O，減壓閥組閥后靜壓Pj2為38.0 mH2O，分區(qū)最高處消火栓栓口靜壓Pmin為40.3 mH2O，最低處消火栓靜水壓力Pmax為87.5 mH2O，符合規(guī)范要求。

4.3 供水低區(qū)靜水壓力的校驗(yàn)

對于供水低區(qū)來說，該區(qū)域采用下行上給式減壓閥布置方式，其區(qū)域最高處和最低處消火栓靜水壓力公式如下所示：

(14)

(15)

在該建筑中，穩(wěn)壓泵與供水低區(qū)減壓閥的高程差為160.6 m，減壓閥的減壓比為2∶1，減壓閥與1層消火栓栓口的高程差為9.9 m，與14層消火栓栓口的高程差為60.8 m。計(jì)算可得，減壓閥閥前靜壓Pj1為210.6 mH2O，減壓閥組閥后靜壓Pj2為105.3 mH2O，分區(qū)最高處消火栓栓口靜壓Pmin為44.5 mH2O，最低處消火栓靜水壓力Pmax為95.4 mH2O，符合規(guī)范要求。

5 減壓閥分區(qū)供水設(shè)計(jì)分析

相比于其他供水方式，減壓閥分區(qū)供水方式的核心在于減壓閥組，可靠性較低，這也決定了其減壓閥串聯(lián)減壓的區(qū)域不應(yīng)超過2個(gè)，系統(tǒng)供水區(qū)域最多劃分為3個(gè)。

對于供水高區(qū)，氣壓罐的停泵壓力Ps2提供了系統(tǒng)的最大靜水壓力。由于停泵壓力的范圍是0.45～0.55 MPa，區(qū)域靜水壓力的極限值為1.0 MPa，決定了供水高區(qū)的極限高程差約為50 m。對于減壓閥減壓的供水區(qū)域，當(dāng)采用比例式減壓閥時(shí)，比例式減壓閥的定制減壓比、靜水壓力和動水壓力的范圍決定了供水區(qū)域的極限高程差約為50 m。高程差、減壓比過大，會造成最不利點(diǎn)消火栓動水壓力不足；高程差、減壓比過小，會造成最底部消火栓靜水壓力超壓。當(dāng)高程差為50 m時(shí)，對于供水中區(qū)，最為恰當(dāng)?shù)臏p壓比為2.5∶1；對于供水低區(qū)，最為恰當(dāng)?shù)臏p壓比為2∶1。當(dāng)采用可調(diào)式減壓閥進(jìn)行減壓時(shí)，供水區(qū)域的極限高程差接近60 m。當(dāng)為上行下給式減壓閥布置時(shí)，減壓閥的閥后壓力設(shè)定值為0.35 MPa；當(dāng)為下行上給式減壓閥布置時(shí)，減壓閥的閥后壓力設(shè)定值為1.0 MPa。

如上所述，當(dāng)超高層建筑給水系統(tǒng)采用比例式減壓閥供水方式時(shí)，其建筑極限高度約為150 m；當(dāng)超高層建筑給水系統(tǒng)采用可調(diào)式減壓閥供水方式時(shí)，其建筑極限高度約為170 m。

6 結(jié)論

6.1 從上述計(jì)算可以看出，該超高層建筑三個(gè)區(qū)域的最低處消火栓的靜水壓力都接近1.0 MPa的極限值，說明當(dāng)超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)采用減壓閥分區(qū)供水方式劃分3個(gè)供水區(qū)域時(shí)，其極限高度可達(dá)150～170 m。

6.2 在對超高層建筑消火栓給水系統(tǒng)進(jìn)行最不利消防豎管的水力計(jì)算時(shí)，建議以5.42 L·s-1作為單個(gè)消火栓的設(shè)計(jì)流量，同時(shí)，應(yīng)當(dāng)考慮樓層層高對消火栓流量的影響。

6.3 對于超高層建筑，規(guī)范規(guī)定的室內(nèi)消火栓設(shè)計(jì)流量40 L·s-1滿足不了消火栓栓口處動壓不應(yīng)小于0.35 MPa和充實(shí)水柱長度不應(yīng)小于13 m的要求，建議將超高層建筑室內(nèi)消火栓設(shè)計(jì)流量增加到50 L·s-1。

[1] 中華人民共和國公安部.消防給水及消火栓系統(tǒng)技術(shù)規(guī)范:GB 50974—2014[S].北京:中國計(jì)劃出版社,2014.

[2] 黎承.超高層建筑消防供水系統(tǒng)設(shè)計(jì)探析[J].給水排水,2014,40(6):58-61.

[3] 陳禮洪,程宏偉,蔣柱武.高層建筑消火栓給水系統(tǒng)分區(qū)靜水壓力計(jì)算[J].中國給水排水,2014,30(15):54-56.

[4] 中國工程建設(shè)協(xié)會.建筑給水減壓閥應(yīng)用技術(shù)規(guī)程[M].北京:中國計(jì)劃出版社,2013.

(責(zé)任編輯 陳 華)

An Analysis and Calculation of Fire Hydrant Water Supply System using Pressure Reducing Valve in Super High-rise Building

LOU Xiaojiana, GE Xiaoxiab

(a.TeamofGraduateStudent;b.DepartmentofFireCommanding,TheArmedPoliceAcademy,Langfang,HebeiProvince065000,China)

For a comparatively low super high-rise building,a pressure reducer partition water supply system, one of the most widely used water supply modes in the practical projects, is simple and economic. In this paper，fire hydrant water supply system using pressure reducing valve in a super high-rise building was chosen as the research object. Through a hydraulic calculation, the lift of fire hydrant pump, parameters of pressure reducing valve and the static pressure of a water supply area are analyzed, and suggestion for the recommended fire protection water supply system in the design was put forward. When the fire hydrant water supply system of a super high-rise building using water pressure reducing valve are divided into three water supply areas, the limit height is 150～170 m.

super high-rise building; pressure reducer partition system; hydraulic calculation; static pressure calculation

2016-04-26

樓曉劍(1993— )，男，浙江義烏人，防火工程專業(yè)在讀碩士研究生； 葛曉霞(1975— )，女，河北唐山人，教授。

●消防安全評價(jià)

TU976

A

1008-2077(2016)10-0067-06