張宏華

（鹽城市第二交通工程處，江蘇 鹽城 224005）

高墩橋梁墩柱計(jì)算長(zhǎng)度分析

張宏華

（鹽城市第二交通工程處，江蘇 鹽城 224005）

橋墩計(jì)算長(zhǎng)度是高墩連續(xù)梁橋墩柱設(shè)計(jì)的一個(gè)重要參數(shù)。文章首先比較分析了各國(guó)規(guī)范對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)約束條件下橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的規(guī)定；然后根據(jù)最小勢(shì)能原理，考慮墩底約束剛度、墩頂約束剛度的影響，推導(dǎo)了橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的計(jì)算公式；最后詳細(xì)討論了約束剛度取值對(duì)橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的影響。研究結(jié)論表明墩底約束剛度、墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度對(duì)橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)影響較小；橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)隨著墩頂水平剛度增加而迅速減小，而后趨于穩(wěn)定。

橋梁工程；高墩；計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)；能量法；參數(shù)分析；約束剛度

在高墩連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)計(jì)算中，橋墩計(jì)算長(zhǎng)度是十分重要的參數(shù)，但是一直以來沒有關(guān)于計(jì)算長(zhǎng)度的明確算法［1-5］。橋墩的頂部并非完全自由或完全固結(jié)，而是具有一定剛度的約束，橋墩的底部也非完全固結(jié)，也具有一定的柔度。復(fù)雜的邊界條件，以及墩身截面特性的變化使得橋墩計(jì)算長(zhǎng)度的求解具有一定的困難［6-8］。目前工程設(shè)計(jì)實(shí)踐中，一般根據(jù)上部結(jié)構(gòu)和地基基礎(chǔ)情況，采用1～2.5的經(jīng)驗(yàn)值［9］，為避免造成的橋墩設(shè)計(jì)過于保守或者處于不安全狀態(tài)，有必要對(duì)其取值進(jìn)行深入研究。

1 相關(guān)規(guī)范規(guī)定

國(guó)內(nèi)外規(guī)范對(duì)橋墩計(jì)算長(zhǎng)度的理解基本相近，但對(duì)不同支承條件的橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的規(guī)定又不盡相同［10］，如表1所示，其中美國(guó)AASHTO規(guī)范推薦采用接近于理論值的近似值，表中括號(hào)內(nèi)為理論值。

從表中可以看出，我國(guó)公路橋梁規(guī)范給出的橋墩計(jì)算長(zhǎng)度采用的是理想支承條件下的理論計(jì)算值，而美國(guó)規(guī)范和英國(guó)規(guī)范則考慮了實(shí)際工程狀態(tài)，對(duì)不同的支承條件下的理論值進(jìn)行修正，橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)有所提高。與歐美規(guī)范相比，我國(guó)公路橋梁規(guī)范給出的橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)偏小，偏于不安全。

2 計(jì)算方法分析

橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的取值是由橋墩的失穩(wěn)荷載反算得到的。結(jié)構(gòu)失穩(wěn)有2種類型：分支點(diǎn)失穩(wěn)和極值點(diǎn)失穩(wěn)。分支點(diǎn)失穩(wěn)是指結(jié)構(gòu)從初始平衡位置轉(zhuǎn)變到另一平衡位置，也稱為屈曲。研究壓桿穩(wěn)定問題常用的方法有靜力平衡法、能量法、缺陷法、振動(dòng)法等。本文基于能量法中的最小勢(shì)能原理給出橋墩計(jì)算長(zhǎng)度的計(jì)算方法。

表1 各國(guó)規(guī)范中關(guān)于橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的規(guī)定

設(shè)結(jié)構(gòu)在外力系作用下處于初始平衡狀態(tài)，受到外力擾動(dòng)后，在平衡位置的足夠小鄰域內(nèi)發(fā)生某一可能位移，稱為虛位移，則體系的總勢(shì)能將產(chǎn)生一個(gè)增量。

式中：Π為總勢(shì)能；U、W分別為結(jié)構(gòu)的應(yīng)變能和荷載勢(shì)能；δ為增量。

在一切滿足邊界條件的虛位移中，同時(shí)滿足平衡條件的虛位移對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)勢(shì)能的一個(gè)駐值，這就是結(jié)構(gòu)勢(shì)能駐值原理。對(duì)于線彈性結(jié)構(gòu)，勢(shì)能二階變分恒為正，因?yàn)槭箍倓?shì)能取最小值，所以這個(gè)原理又稱最小勢(shì)能原理。

瑞利-利茲法是基于變分原理求解勢(shì)能駐值的一種近似解法。假定發(fā)生分支點(diǎn)失穩(wěn)時(shí)的位移函數(shù)為y（x），對(duì)于任一桿件，可用廣義坐標(biāo)表達(dá)為：

式中：αi為廣義坐標(biāo)的獨(dú)立參數(shù)；fi（x）為位移形函數(shù)，要求滿足桿端變形條件。

由于變分δαi不等于0，所以有：

求解上述方程，即可求得臨界荷載。

這種近似方法的精度取決與位移函數(shù)y（x）的選擇。設(shè)橋墩高為l，墩頂作用一豎向力P，考慮橋墩墩頂支座約束和墩底基礎(chǔ)約束作用，墩頂支座采用平動(dòng)彈簧、轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧模擬，基礎(chǔ)變位影響用平動(dòng)彈簧、轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧模擬，平動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)的耦合項(xiàng)做平轉(zhuǎn)耦合彈簧模擬，不考慮豎向變位對(duì)墩的影響，橋墩的計(jì)算模型如圖1所示。

圖1 力學(xué)模型示意圖

墩身形函數(shù)取墩底固結(jié)時(shí)的彈性變形與由轉(zhuǎn)動(dòng)彈簧所產(chǎn)生的剛體轉(zhuǎn)動(dòng)位移及剛體平動(dòng)位移之和。對(duì)墩身形函數(shù)采用三次多項(xiàng)式表示，而剛體位移則用線函數(shù)表示。則墩身的位移形函數(shù)為：

將幾何邊界條件引入：

將式（5）、式（6）帶入式（4）進(jìn)行求解，即可求得臨界荷載Pcr，繼而可由歐拉公式解出計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) μ：

橋墩的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的求解計(jì)算流程如圖2所示。

圖2 計(jì)算流程圖

3 參數(shù)分析

從上面的推導(dǎo)可以看出，橋墩的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)除了與墩頂約束剛度、墩底約束剛度有關(guān)，和墩柱的材料彈性模量、抗彎慣性矩、高度等都有關(guān)系。實(shí)際工程中，高墩一般指40 m以上的橋墩，100 m以上的橋墩應(yīng)用較少。為便于研究，本文取40～100 m的橋墩作為研究對(duì)象。

3.1 墩底約束剛度

高墩的墩底約束剛度與采用的基礎(chǔ)形式有關(guān)，一般情況下，根據(jù)靜力計(jì)算確定的基礎(chǔ)剛度都很大。采用樁基礎(chǔ)的墩底約束剛度可用m法進(jìn)行求解。

墩高60 m、直徑2.2 m時(shí)，不同基礎(chǔ)剛度下的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)如圖3所示?？梢钥闯觯A(chǔ)剛度越大，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)越小，但總的來說，基礎(chǔ)剛度的變化對(duì)計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)取值的影響不大。正常設(shè)計(jì)條件下，可按墩底固結(jié)進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。

圖3 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)與基礎(chǔ)剛度關(guān)系圖

3.2 墩頂約束剛度

高墩的墩頂約束剛度與采用的支座形式以及結(jié)構(gòu)體系有關(guān)，應(yīng)考慮連續(xù)梁各墩的抗推剛度后按集成剛度法分配給計(jì)算墩。

墩高60 m、直徑2.2 m時(shí)，不考慮墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，不同墩頂水平剛度下的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)如圖4所示。可以看出，橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)隨著墩頂水平剛度增加而迅速減小，水平剛度超過4 000 kN/m時(shí)，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)趨于穩(wěn)定。

圖4 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)與墩頂水平剛度關(guān)系圖

墩高60 m、直徑2.2 m，墩頂水平剛度1 000 kN/m時(shí)，不同墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度下的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)如圖5所示。可以看出，橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)隨著墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度增加而減小，但變化很小。正常設(shè)計(jì)條件下，可忽略墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度的影響。

圖5 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)與墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度關(guān)系圖

4 結(jié)論

（1）計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)隨著基礎(chǔ)剛度的增加而減小，但總的來說，基礎(chǔ)剛度的變化對(duì)計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)取值的影響不大。正常設(shè)計(jì)條件下，可按墩底固結(jié)進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。

（2）橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)隨著墩頂水平剛度增加而迅速減小，水平剛度超過一定數(shù)值時(shí)，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)趨于穩(wěn)定。

（3）橋墩計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)隨著墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度增加而減小，但變化很小，正常設(shè)計(jì)條件下，可忽略墩頂轉(zhuǎn)動(dòng)剛度的影響。

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Study on Effective Length of Pier Column of High-pier Bridge

Zhang Honghua
（The Second Traffic Engineering Department of Yancheng City, Yancheng 224005, China）

Effective length of high-pier is an important parameter for the design of continuous girder bridge with high piers. Firstly, comparative analysis of regulation of pier effective length factor under the standard constraints is promoted according to different countries standards. Then based on the principle of minimum potential energy, calculation formulas of pier effective length factor are derived, considering restraining stiffness of bottom and top of high-pier. At last, the impact of restraining stiffness values on pier effective length factor is discussed in detail. The results show that restraint stiffness of pier bottom and rotational stiffness of pier top have little influence on pier effective length factor, but the factor decreases rapidly with the horizontal stiffness of pier top increasing. When the horizontal stiffness exceeds certain value, the factor becomes stable.

bridge endineering; high-pier; effective length factor; energy method; parameter analysis; restraining stiffness

U442.5

A

1672-9889（2016）05-0027-03

2015-11-09）

張宏華（1972-），男，江蘇鹽城人，工程師，主要從事道路、橋梁技術(shù)管理工作。