劉青林，陳穎，田光明，李明海

（中國工程物理研究院 總體工程研究所，四川 綿陽 621900）

導(dǎo)彈飛行振動環(huán)境地面模擬試驗(yàn)方法

劉青林，陳穎，田光明，李明海

（中國工程物理研究院 總體工程研究所，四川 綿陽 621900）

分析了導(dǎo)彈飛行環(huán)境的載荷特征和環(huán)境條件，指出了目前常用的試驗(yàn)方法在某些情況下存在的不足。簡要介紹了振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)方法及柔性懸掛-多點(diǎn)激勵試驗(yàn)方法，并分析了其優(yōu)、缺點(diǎn)。振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)方法可更有效地模擬飛行過程中的寬頻帶振動環(huán)境，多點(diǎn)激勵試驗(yàn)方法可對飛行過程中的面載荷進(jìn)行有效模擬，采用柔性懸掛可模擬飛行過程中的自由邊界。這些試驗(yàn)方法與傳統(tǒng)試驗(yàn)方法相互補(bǔ)充，可更精確地模擬導(dǎo)彈飛行振動環(huán)境。

寬頻帶；面載荷；自由邊界

導(dǎo)彈武器系統(tǒng)在其壽命周期內(nèi)可能會經(jīng)歷貯存、運(yùn)輸、飛行等任務(wù)環(huán)境[1]，其中飛行過程所遭受的環(huán)境載荷最為嚴(yán)酷。高速飛行的導(dǎo)彈，外表面的高超音速繞流流場將誘發(fā)復(fù)雜的振動、過載、高溫及其他環(huán)境，其中振動環(huán)境有可能造成結(jié)構(gòu)破壞、松動、電路板焊點(diǎn)脫落等，直接影響到了裝備的可靠性。因此，對導(dǎo)彈飛行振動環(huán)境與地面模擬試驗(yàn)方法進(jìn)行研究是裝備環(huán)境工程專業(yè)的一項(xiàng)重要工作內(nèi)容。

1　導(dǎo)彈飛行環(huán)境分析

1.1 載荷特征

與其他任務(wù)剖面相比，導(dǎo)彈高速飛行過程中所經(jīng)歷的振動環(huán)境主要有以下特征。

1) 寬頻帶：飛行過程中結(jié)構(gòu)振動響應(yīng)的主要特點(diǎn)之一為載荷及響應(yīng)頻域范圍寬。其中，由機(jī)械傳遞的振動的頻率范圍為0～2 000 Hz，而噪聲激勵的頻率范圍可達(dá)10～10 000 Hz[2—4]。振動激勵對質(zhì)量-彈簧類結(jié)構(gòu)作用效果更為明顯，噪聲激勵對板殼類結(jié)構(gòu)作用效果更明顯[5]，且導(dǎo)彈內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜，各元器件有其不同的敏感頻段，因此要求地面模擬試驗(yàn)載荷頻率范圍盡可能與實(shí)際一致。

2) 面載荷：導(dǎo)彈的起飛及再入階段是在大氣層內(nèi)飛行，作用于殼體外表面的氣動湍流是彈上設(shè)備振動環(huán)境的主要能量來源[6]，受彈體外形、飛行速度、攻角等的影響[7]，氣動湍流在殼體的不同部位產(chǎn)生的振動載荷有較大的差異[8]。

3) 自由邊界：導(dǎo)彈飛行過程中其邊界處無任何約束，在外激勵作用下，其模態(tài)響應(yīng)以及結(jié)構(gòu)內(nèi)部的振動傳遞均是自由邊界條件。

導(dǎo)彈飛行振動環(huán)境的寬頻帶、面載荷、自由邊界三個特征，對地面振動模擬技術(shù)提出了特殊要求，為了更真實(shí)地對導(dǎo)彈飛行振動環(huán)境進(jìn)行模擬，考核飛行振動環(huán)境下導(dǎo)彈的結(jié)構(gòu)完整性和工作可靠性，制定合理的振動試驗(yàn)條件，并采用合適的地面試驗(yàn)方法是很有必要的。

1.2 現(xiàn)有方法的不足

受地面試驗(yàn)技術(shù)條件限制，目前針對飛行振動環(huán)境常用的地面模擬試驗(yàn)方法是采用基礎(chǔ)激勵振動試驗(yàn)?zāi)M2000 Hz以下的振動環(huán)境[9]。在實(shí)施時，將試驗(yàn)件通過理想剛性夾具與振動臺相連接，振動臺產(chǎn)生的激勵只能通過夾具與振動臺的連接（如包帶）處傳遞給產(chǎn)品[10—11]，試驗(yàn)系統(tǒng)如圖1所示。

該試驗(yàn)方法有一定的有效性，但也有其局限性，主要體現(xiàn)在以下方面：

1) 單項(xiàng)振動試驗(yàn)難以模擬飛行過程中載荷的寬頻帶特性。隨機(jī)振動試驗(yàn)時，能量傳遞路徑相當(dāng)于一個低通濾波器，在基礎(chǔ)頻率以上的激勵頻率開始衰減，從而造成高頻能量無法有效傳遞到結(jié)構(gòu)上相應(yīng)的部位[12—13]；噪聲試驗(yàn)受試驗(yàn)室自身容積的限制，低頻區(qū)（200 Hz以下）模態(tài)密度偏小，往往在低頻區(qū)難以對結(jié)構(gòu)固有特性充分激勵。在某些情況下，復(fù)合環(huán)境對產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的作用結(jié)果并不是每個單項(xiàng)環(huán)境作用結(jié)果的簡單迭加，復(fù)合載荷有可能激發(fā)單項(xiàng)載荷無法激發(fā)的故障模式[14]。

圖1 振動試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 Schematic diagram of the vibration testing system

2) 單臺基礎(chǔ)激勵振動試驗(yàn)無法模擬飛行振動環(huán)境載荷的面分布特性。導(dǎo)彈的起飛過程中，氣動湍流作用于殼體外表面，其能量傳遞路徑是從殼體外表面?zhèn)髦羶?nèi)部結(jié)構(gòu)，且在殼體的不同部位產(chǎn)生的振動載荷有較大的差異。單臺基礎(chǔ)激勵實(shí)質(zhì)上是把試驗(yàn)件受到的面載荷轉(zhuǎn)換變成了集中載荷，且單臺激勵只能對一個點(diǎn)的響應(yīng)情況進(jìn)行控制（多點(diǎn)控制時實(shí)際是通過一定的算法將多個點(diǎn)的響應(yīng)合成為一個虛擬的點(diǎn)），控制系統(tǒng)難以兼顧試件上的多點(diǎn)響應(yīng)情況，由此可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)局部欠試驗(yàn)或過試驗(yàn)[15—16]。

3) 試驗(yàn)過程中試驗(yàn)件安裝固定方式與飛行過程中的自由邊界不吻合。在振動試驗(yàn)實(shí)施時，將試驗(yàn)件通過夾具與振動臺相連接，把自由邊界狀態(tài)變成了約束狀態(tài)。與自由邊界相比，約束邊界狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的模態(tài)振型、模態(tài)頻率必然出現(xiàn)明顯的變化，結(jié)構(gòu)響應(yīng)與真實(shí)狀況必然存在較大的差異[17]。

近年來，為提高地面模擬試驗(yàn)的真實(shí)性，國內(nèi)外諸多學(xué)者圍繞飛行振動環(huán)境的寬頻帶、面載荷、自由邊界特性的地面模擬試驗(yàn)方法開展了研究，取得了一系列研究成果。晏廷飛[18]等通過對某產(chǎn)品聲振組合環(huán)境試驗(yàn)與單項(xiàng)試驗(yàn)效果進(jìn)行對比，驗(yàn)證了振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)方法的有效性；楊江[19]等開展了航天器組件聲振組合試驗(yàn)及仿真技術(shù)的研究；趙保平[20—21]、王夢魁[22]、張殿坤[23]等對目前振動試驗(yàn)存在的問題進(jìn)行了分析，并對多維振動試驗(yàn)方法的優(yōu)點(diǎn)及技術(shù)難點(diǎn)進(jìn)行了闡述。中國工程物理研究院總體工程研究所也在這些方面開展了大量的研究工作，在飛行振動環(huán)境載荷的寬頻帶特性模擬方面，開展了振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)方法研究；在飛行振動載荷面分布載荷特性及自由邊界模擬方面，開展了柔性懸掛-多點(diǎn)激勵試驗(yàn)方法研究；在試驗(yàn)平臺搭建、載荷協(xié)調(diào)加載、試驗(yàn)程序制定等方面取得了一系列研究成果，有效提高了飛行振動環(huán)境模擬真實(shí)性，同時推動了試驗(yàn)技術(shù)的發(fā)展。

2　振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)原理及系統(tǒng)構(gòu)成

振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)的原理即同時將這兩種載荷施加到試件上，其中振動載荷由振動臺施加，噪聲載荷通過混響場噪聲試驗(yàn)系統(tǒng)或行波管噪聲試驗(yàn)系統(tǒng)施加。試驗(yàn)時，振動臺放置在混響室內(nèi)（用行波管噪聲試驗(yàn)系統(tǒng)時，振動臺置于行波管底部），試件通過夾具固定在振動臺上。給試件同時施加振動和噪聲兩種載荷，用二者的組合試驗(yàn)來彌補(bǔ)隨機(jī)振動試驗(yàn)高頻段和噪聲試驗(yàn)低頻段的能量不足[24]。

其系統(tǒng)構(gòu)成如圖2所示，主要包括噪聲試驗(yàn)子系統(tǒng)和振動試驗(yàn)子系統(tǒng)兩大部分。噪聲試驗(yàn)子系統(tǒng)由氣源、發(fā)聲器（揚(yáng)聲器）、混響室、傳聲器、控制器、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、功率放大器等組成；振動試驗(yàn)子系統(tǒng)由振動臺、加速度傳感器、控制器、功率放大器、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等組成。

圖2 振動噪聲復(fù)合試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.2 Schematic diagram of the vibro-acoustic testing system

2.2 試驗(yàn)控制

2.2.1 控制方式選擇

單項(xiàng)噪聲試驗(yàn)有三種控制方式，單項(xiàng)振動試驗(yàn)有五種控制方式，對兩種載荷的控制方式進(jìn)行組合后，分析可用于振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)的控制方式，圖 3中連線的組合理論上都可用于振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)。

圖3 振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)控制方式Fig.3 Control method of the vibro-acoustic test

與閉環(huán)控制相比，開環(huán)控制中兩種載荷基本可以認(rèn)為是相互獨(dú)立的，更易于實(shí)現(xiàn)，但閉環(huán)控制可更精確控制兩種載荷的量級及譜形。因此，推薦兩種載荷均采用閉環(huán)控制的控制方式。

2.2.2 兩種載荷同時施加對控制結(jié)果的影響

2.2.2.1 振動對噪聲控制結(jié)果影響

振動臺運(yùn)行會出現(xiàn)明顯的噪聲，這類噪聲不是由發(fā)聲器產(chǎn)生的，不受噪聲控制器的控制。若在某些頻段出現(xiàn)運(yùn)行噪聲量級過大，可能會對噪聲控制結(jié)果造成明顯影響。通過實(shí)測多種工況下隨機(jī)振動試驗(yàn)時振動臺的運(yùn)行噪聲，結(jié)果表明，大部分情況下，振動臺運(yùn)行噪聲總聲壓級在120 dB以下。

關(guān)于噪聲試驗(yàn)條件，GJB 150.17A—2009和MIL-STD-810F都有這樣的描述：如果寬帶隨機(jī)噪聲總聲壓級不超過130 dB或每赫茲帶寬小于100 dB，則噪聲試驗(yàn)是不需要的。即標(biāo)準(zhǔn)認(rèn)為有必要進(jìn)行噪聲試驗(yàn)的試驗(yàn)條件是總聲壓級不低于130 dB。

通常情況下，振動臺運(yùn)行噪聲比噪聲標(biāo)準(zhǔn)譜低10 dB以上。分貝（dB）反映能量之間的對數(shù)關(guān)系，將這種關(guān)系轉(zhuǎn)換為線性差異，振動臺運(yùn)行噪聲不超過標(biāo)準(zhǔn)聲譜總能量的3%。若在進(jìn)行總聲壓級130 dB噪聲試驗(yàn)過程中，振動臺運(yùn)行的噪聲為120 dB，將其迭加到噪聲試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)譜上，在單個1/3倍頻程頻段上的總聲壓級增量不超過0.5 dB，在全頻段上總聲壓級增量不超過0.2 dB，其產(chǎn)生的增量均低于國軍標(biāo)所規(guī)定的允差限（總聲壓級，1/3倍頻程聲壓級±4～±10 dB）。由此可見，即使不考慮噪聲控制器的均衡能力，振動臺運(yùn)行噪聲也基本不會造成噪聲控制超出允差限，因此在試驗(yàn)過程中，振動臺運(yùn)行噪聲對噪聲控制的影響基本可忽略。

2.2.2.2 噪聲對振動控制結(jié)果影響

若振動控制點(diǎn)所在位置對噪聲載荷響應(yīng)較明顯，振動控制器無法抑制該響應(yīng)，也有可能引起超差。根據(jù)噪聲載荷的特點(diǎn)分析，噪聲載荷對薄殼類結(jié)構(gòu)作用明顯，對剛度較好的部位作用效果較差。總聲壓級150 dB噪聲載荷作用下，15 mm厚鋼板和5 mm厚鋁板上的響應(yīng)如圖4所示。

圖4 150 dB噪聲場中15 mm厚鋼板與5 mm厚鋁板加速度響應(yīng)對比Fig.4 Acceleration responses of the 15mm steel panel and the 5 mm aluminum in noise level of 150 dB

從圖4可以看出，15 mm厚鋼板上的響應(yīng)基本在0.001 g2/Hz以下。振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)時，若選擇該點(diǎn)為振動控制點(diǎn)，試驗(yàn)條件為目前型號試驗(yàn)常見的0.02～0.13 g2/Hz量級范圍，因噪聲載荷引入的結(jié)構(gòu)響應(yīng)不超過振動試驗(yàn)量級的1/10（不考慮信號相關(guān)性），這種差異在控制器可調(diào)范圍以內(nèi)，且在±3 dB允差范圍以內(nèi)。因此，噪聲載荷對振動控制的影響在可接受范圍。5 mm厚鋁板在450～1500 Hz頻段響應(yīng)超過 0.01 g2/Hz，最大響應(yīng)出現(xiàn)在約670 Hz，最大值為67 g2/Hz。若該點(diǎn)作為復(fù)合試驗(yàn)振動控制點(diǎn)，則會出現(xiàn)嚴(yán)重超差。事實(shí)上，在實(shí)施過程中，這種情況會導(dǎo)致控制器自檢過程中信噪比過差而無法啟動，從而導(dǎo)致試驗(yàn)無法進(jìn)行。

由此可見，噪聲載荷對振動控制結(jié)果的影響程度會因控制點(diǎn)位置不同而有很大差異。只要控制點(diǎn)處的剛度足夠，這種影響在可接受范圍內(nèi)。對于結(jié)構(gòu)響應(yīng)控制，由于控制點(diǎn)位于試件上，若控制點(diǎn)處試件剛度較弱，則可能導(dǎo)致復(fù)合試驗(yàn)無法進(jìn)行，因此合理選擇控制點(diǎn)位置對復(fù)合試驗(yàn)的實(shí)施有重要意義。

2.3 試驗(yàn)程序設(shè)計

復(fù)合試驗(yàn)準(zhǔn)備階段振動方面需先根據(jù)試驗(yàn)條件與試件質(zhì)量估算所需的設(shè)備能力，振動夾具準(zhǔn)備，試驗(yàn)設(shè)備狀態(tài)檢查、試運(yùn)行等。噪聲方面的準(zhǔn)備工作包括噪聲貯氣罐充氣，根據(jù)試驗(yàn)譜形及控制點(diǎn)分布調(diào)試控制參數(shù)，噪聲試驗(yàn)設(shè)備試運(yùn)行等[25]。

正式試驗(yàn)階段主要流程如圖5所示，其中振動試驗(yàn)系統(tǒng)、噪聲試驗(yàn)系統(tǒng)應(yīng)通過在控制器內(nèi)時間同步設(shè)置，盡量使振動載荷與噪聲載荷同時達(dá)到試驗(yàn)量級，避免因加載時間不精確造成的欠試驗(yàn)或過試驗(yàn)。

圖5 振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)主要流程Fig.5 Flow chart of the vibro-acoustic test

3　柔性懸掛-多點(diǎn)激勵試驗(yàn)

3.1 試驗(yàn)原理與系統(tǒng)構(gòu)成

多點(diǎn)激勵振動試驗(yàn)原理是通過多個激振器同時對一個試件施加振動載荷，并通過多輸入多輸出控制系統(tǒng)控制目標(biāo)點(diǎn)或界面的運(yùn)動響應(yīng)，使試件作多自由度或單自由度振動，模擬實(shí)際的隨機(jī)振動、周期振動環(huán)境或復(fù)現(xiàn)實(shí)測的振動時間歷程[26]，以考核試件經(jīng)受實(shí)際振動環(huán)境的能力。理想狀態(tài)下，多個振動臺協(xié)同加載可使試件在不同部位同時達(dá)到想要的不同載荷條件，提高試驗(yàn)?zāi)M的置信度[27—29]。多點(diǎn)激勵試驗(yàn)系統(tǒng)主要包括兩個及以上獨(dú)立的振動臺、多輸入多輸出振動控制系統(tǒng)、測量與分析系統(tǒng)以及柔性懸掛系統(tǒng)等，系統(tǒng)組成如圖6所示。

圖6 多點(diǎn)激勵試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.6 Schematic diagram of the multi-exciter vibration testing system

3.2 多點(diǎn)激勵振動試驗(yàn)條件定義

多點(diǎn)激勵振動試驗(yàn)條件是一個 n×n階的矩陣[30]，n為控制目標(biāo)點(diǎn)的個數(shù)，見式（1）：

式中：Gii(f)為第i個目標(biāo)點(diǎn)（i=1，2，…，n）的振動加速度響應(yīng)自功率譜密度函數(shù)；Gij(f)為第i個和第j個目標(biāo)點(diǎn)（i=1，2，…，n，j=1，2，…，n，i≠ j）的振動加速度響應(yīng)互功率譜密度函數(shù)。

對于兩點(diǎn)激勵振動試驗(yàn)來說，激勵源為2個獨(dú)立的振動臺，控制目標(biāo)點(diǎn)n =2，因此式（1）試驗(yàn)條件矩陣變?yōu)椋?/p>

由于

因此G(f)必定是半正定的，也即對兩點(diǎn)激勵振動試驗(yàn)來說，試驗(yàn)條件矩陣式（2）總是物理可實(shí)現(xiàn)的。

3.3 柔性懸掛系統(tǒng)設(shè)計

模擬導(dǎo)彈自由飛振動環(huán)境時，采用柔性懸掛系統(tǒng)可以更好地模擬其自由邊界條件。柔性懸掛系統(tǒng)主要包括柔性掛索、結(jié)構(gòu)支撐架等，此外還需要振動臺激勵所需的激勵桿等。GJB 150.16A—2009中沒有包含多激振器振動試驗(yàn)的內(nèi)容，但參照美軍標(biāo)810F，外掛式產(chǎn)品的柔性懸掛方式有一些原則性的要求，在兩點(diǎn)激勵試驗(yàn)中應(yīng)照此來開展柔性懸掛的夾具設(shè)計：結(jié)構(gòu)支撐架彎曲振型的模態(tài)頻率盡可能高，至少是外掛一階彎曲頻率的兩倍，而且不與外掛的模態(tài)耦合；外掛、懸掛設(shè)備及結(jié)構(gòu)支承架的組合剛體模態(tài)頻率應(yīng)在5～20 Hz之間，且低于外掛頻率最低彎曲頻率的一半[31]。此外，還應(yīng)考慮掛點(diǎn)安裝、易于調(diào)整、激勵傳遞等問題。

根據(jù)以上原則，在柔性懸掛系統(tǒng)設(shè)計過程中，選用的掛索應(yīng)具備如下特性：

1) 掛索剛度可調(diào)?？筛鶕?jù)不同試件質(zhì)量要求，計算和組合得到不同剛度的掛索。

2) 掛索長度可調(diào)?？筛鶕?jù)不同試件尺寸、振動臺布局、懸掛支架的位置等，調(diào)整掛索長度，以滿足試件安裝要求。

3) 掛索受力可控?？杀O(jiān)控各掛索的受力情況，并通過調(diào)整掛索長度來改變掛索受力，以保證各掛索受力均勻。

根據(jù)以上要求，設(shè)計的柔性掛索一般由三部分組成：長度可調(diào)的吊索、變形部件（橡皮繩組/剛彈簧組）、載荷測量部件（電子吊稱/力傳感器等）。

常見的柔性掛索彈性變形部件有兩種，一種是橡皮繩，另一種是鋼彈簧。橡皮繩懸掛的優(yōu)點(diǎn)是剛度可調(diào)、質(zhì)量輕，其缺點(diǎn)是每根橡皮繩組件的多根橡皮繩長度難以完全一致，在使用過程中受力不均勻，且單根橡皮繩的剛度較低，對于質(zhì)量較大的試件，需要采用多個橡皮繩組并聯(lián)的設(shè)計。鋼彈簧的優(yōu)點(diǎn)在于生產(chǎn)加工工藝成熟，安裝方便，單根鋼彈簧的剛度范圍較大，使得鋼彈簧組的可調(diào)剛度范圍很大，可以滿足大質(zhì)量試件懸掛的頻率要求；鋼彈簧組的缺點(diǎn)是與橡皮繩組相比較質(zhì)量略大?？傮w來說，鋼彈簧組的安裝使用更為方便，可調(diào)節(jié)范圍大，安全性更好，因此試驗(yàn)中推薦選鋼彈簧組作為柔性掛件。

3.4 試驗(yàn)程序設(shè)計

與傳統(tǒng)試驗(yàn)方法相比，采用柔性懸掛方式。試驗(yàn)準(zhǔn)備工作除了試驗(yàn)設(shè)備、測控儀器的準(zhǔn)備外，還應(yīng)包括結(jié)構(gòu)支撐架準(zhǔn)備、激振桿準(zhǔn)備、柔性掛索準(zhǔn)備等。采用柔性懸掛方式，試驗(yàn)的一般程序如圖7所示。

圖7 多點(diǎn)激勵振動試驗(yàn)程序Fig.7 Flow chart of the multi-exciter vibration test

4　結(jié)論

與傳統(tǒng)試驗(yàn)方法相比，新試驗(yàn)方法主要有以下優(yōu)點(diǎn)。

1) 振動-噪聲復(fù)合試驗(yàn)方法實(shí)現(xiàn)了振動與噪聲載荷的同時加載，振動載荷可彌補(bǔ)噪聲載荷在低頻段的能量不足，噪聲載荷則可直接作用于試件表面，有效了避免振動載荷高頻能量的衰減問題，在某些情況下還可暴露單項(xiàng)試驗(yàn)所不能暴露出的故障模式。

2) 多點(diǎn)激勵試驗(yàn)方法可使試件上多個點(diǎn)同時達(dá)到指定量級，可有效地模擬飛行過程中的面載荷加載環(huán)境，改善對整個外掛設(shè)備采用單臺激勵帶來的局部欠試驗(yàn)或過試驗(yàn)現(xiàn)象。

3) 柔性懸掛方式可模擬導(dǎo)彈飛行過程中的自由邊界，提高試驗(yàn)的精確性和有效性。

這些新試驗(yàn)方法與傳統(tǒng)試驗(yàn)方法互為補(bǔ)充，可為導(dǎo)彈飛行振動環(huán)境提供更精確、更有效的地面模擬環(huán)境。實(shí)際操作過程中應(yīng)根據(jù)試件結(jié)構(gòu)特征及使用環(huán)境的特點(diǎn)，選取合適的試驗(yàn)方法。

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Laboratory Test Methods of Vibration Environment for the Flighting Missiles

LIU Qing-lin, CHEN Ying, TIAN Guang-ming, LI Ming-hai
（China Academy of Engineering Physics, Institute of Systems Engineering, Mianyang 621900, China）

In this paper, the load characteristics and the test conditions of the environment for the flighting missiles are analyzed, and the shortcomings of the traditional test methods in some cases are pointed out. The vibro-acoustic environment test method and the flexible suspension-multi exciter vibration test method are introduced briefly. Also their virtues and shortcomings are analyzed. The vibro-acoustic environment test method can reproduce the broadband vibro-acoustic environment more accurately, and the multi-exciter vibration test method is more suitable to simulate the surface distributed load in flight. The flexible suspension method can simulate the free boundary conditions. All these test methods can complement the conventional test methods. And the rational application of these methods can reproduce the environment of the flighting missiles more accurately.

broadband; surface distributed load; free boundary

2016-08-04；Revised： 2016-08-07

10.7643/ issn.1672-9242.2016.05.011

TJ01；TB114

A

1672-9242(2016)05-0068-08

2016-08-04；

2016-08-07

劉青林（1978—），男，山東煙臺人，碩士，高級工程師，主要研究方向?yàn)檎駝永碚撆c應(yīng)用。

Biography：LIU Qing-lin（1978—）， Male， from Yantai， Shandong， Master， Engineer， Research focus: vibration theory and application