李棟梁，劉新榮，楊欣，王震，袁文

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地震力作用下淺埋雙側(cè)偏壓隧道松動(dòng)的圍巖壓力

李棟梁，劉新榮，楊欣，王震，袁文

(重慶大學(xué)土木工程學(xué)院，山地城鎮(zhèn)建設(shè)與新技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶，400045)

為了研究水平和豎向地震荷載同時(shí)作用時(shí)淺埋雙側(cè)偏壓隧道松動(dòng)圍巖壓力的分布，以擬靜力法為基本研究方法，推導(dǎo)淺埋雙側(cè)偏壓隧道圍巖松動(dòng)壓力的解析解。根據(jù)推導(dǎo)的公式對(duì)在水平和豎向地震荷載同時(shí)作用時(shí)隧道兩側(cè)的破裂角的變化規(guī)律進(jìn)行研究。研究研究表明：圍巖級(jí)別越高，破裂角越??；地面坡度越大，破裂角越大；隨著地震烈度增加，隧道兩側(cè)的破裂角的變化趨勢(shì)完全相反，可根據(jù)水平地震力的方向或地震力偏角的方向進(jìn)行判斷；對(duì)于圍巖較差的V和VI級(jí)圍巖隧道，給出抗震設(shè)防烈度分別為VI，VII，VIII和IX度時(shí)破裂角加固范圍。

擬靜力法；地震力；雙側(cè)偏壓隧道；破裂角；松動(dòng)圍巖壓力

偏壓隧道是指承受顯著偏壓荷載(不對(duì)稱力)的隧道。隨著公路隧道建設(shè)的不斷發(fā)展，大量隧道需要穿越山嶺地區(qū)，由于山勢(shì)此起彼伏，使得偏壓隧道的存在和發(fā)展成為必然。由于偏壓隧道具有特殊的受力特性，使得其設(shè)計(jì)和支護(hù)等區(qū)別于一般隧道。SARI等[1?2]對(duì)淺埋單側(cè)偏壓小凈距隧道的圍巖壓力計(jì)算理論進(jìn)行了研究。雷明峰等[3]運(yùn)用彈性力學(xué)基本方程，對(duì)淺埋單側(cè)偏壓隧道襯砌結(jié)構(gòu)應(yīng)力的動(dòng)態(tài)變化規(guī)律和分布形式以及襯砌和圍巖的破壞機(jī)制進(jìn)行了系統(tǒng)分析。唐明明等[4]通過(guò)建立符合實(shí)際地形的三維模型，對(duì)不同開挖方式偏壓隧道不同位置的塑性區(qū)、圍巖變形及地表沉降進(jìn)行了分析，提出了更高效、更經(jīng)濟(jì)的開挖方案。劉新榮等[5]根據(jù)工程實(shí)例，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)資料分析了不良地質(zhì)情況下偏壓隧道支護(hù)開裂的主要原因。來(lái)弘鵬等[6]以宜巴高速公路臥佛山隧道實(shí)體工程為依托，對(duì)軟巖大變形偏壓公路隧道變形與荷載作用特征進(jìn)行了研究。然而，由于地殼版塊活躍，地震災(zāi)害時(shí)有發(fā)生，單純的靜力分析已不能滿足人們對(duì)偏壓隧道的安全性和耐久性的要求，偏壓隧道的抗震問(wèn)題日益突出。為此，SANCHEZ–MERINO等[7]對(duì)隧道襯砌對(duì)于面波在縱向的簡(jiǎn)單地震響應(yīng)進(jìn)行了研究。蔣樹屏 等[8]通過(guò)有限元方法計(jì)算8種不同埋置深度條件下的偏壓隧道地震響應(yīng)，并對(duì)計(jì)算模型的地震輸入方法進(jìn)行了驗(yàn)證。徐華等[9]以國(guó)道318線黃草坪2號(hào)隧道為原型，開展了大型三維振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)，研究了隧道結(jié)構(gòu)的地震動(dòng)力響應(yīng)規(guī)律及隧道與圍巖的相互動(dòng)力作用。以往隧道抗震研究都是主要考慮水平地震力作用，現(xiàn)行規(guī)范也不例外[10]。而實(shí)際的地震加速度是個(gè)具有方向不確定性的變量，例如2008年在四川省汶川縣發(fā)生的強(qiáng)烈地震，豎向地震力的作用同樣給很多建筑結(jié)構(gòu)造成破壞。與此同時(shí)，受地形條件限制而出現(xiàn)的比單側(cè)偏壓隧道更特殊更復(fù)雜的雙側(cè)偏壓隧道也缺乏系統(tǒng)研究。為此，本文作者以淺埋雙側(cè)偏壓隧道為研究對(duì)象，考慮水平和豎向地震力的共同作用，以擬靜力法為基本研究方法，結(jié)合國(guó)內(nèi)外現(xiàn)有的研究成果，推導(dǎo)出淺埋雙側(cè)偏壓隧道的圍巖松動(dòng)壓力的解析解，并根據(jù)推導(dǎo)的公式對(duì)水平和豎向地震力共同作用時(shí)隧道兩側(cè)的破裂角進(jìn)行探討。

1 擬靜力法

地下空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算方法很多，總體上可以分為3類，分別為靜力法、擬靜力法和動(dòng)力反應(yīng)分析 法[11]。其中，靜力法計(jì)算太簡(jiǎn)單、粗略，計(jì)算結(jié)果不夠精確，已很少使用；動(dòng)力反應(yīng)分析法雖然計(jì)算精度高，但由于需要較深的專業(yè)知識(shí)和技能，對(duì)設(shè)計(jì)師素質(zhì)要求高且操作繁雜，其計(jì)算結(jié)果的評(píng)價(jià)也比較困難，因此，除特別重大的工程項(xiàng)目或很復(fù)雜的地質(zhì)條件下使用外，人們通常使用擬靜力法進(jìn)行計(jì)算[12]。

擬靜力法的物理概念簡(jiǎn)單明了，計(jì)算步驟便捷，在現(xiàn)實(shí)工程實(shí)踐中得到廣泛應(yīng)用。它是一種近似的用靜力方法解決動(dòng)力學(xué)問(wèn)題的簡(jiǎn)易方法，其核心思想是將地震荷載的作用效果用水平和豎直方向恒定的慣性力替代，并作用在所研究結(jié)構(gòu)上，慣性力的施加方向取為對(duì)結(jié)構(gòu)最不利的方向。

地震動(dòng)過(guò)程中產(chǎn)生的水平方向和豎直方向的慣性力分別為：

式中：h和v分別為水平和垂直方向的擬靜力加速度；為水平方向的擬靜力加速度系數(shù)，在設(shè)計(jì)地震烈度為Ⅵ，Ⅶ，Ⅷ和Ⅸ度時(shí)，其值分別為0.05，0.10，0.20和0.40；為豎直方向的擬靜力加速度系數(shù)，一般地，v=(1/2~2/3)h；為巖土體重力；為重力加速度。

2 松動(dòng)圍巖壓力解析解

2.1 基本假設(shè)

根據(jù)現(xiàn)行的公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D70—2004)[13]，結(jié)合淺埋雙側(cè)偏壓隧道的特點(diǎn)，為了便于計(jì)算，進(jìn)行如下假設(shè)：

1) 巖土體為各向同性的均勻連續(xù)介質(zhì)。

2) 水平和豎向地震荷載作用對(duì)巖土體的基本物理力學(xué)特性不產(chǎn)生較大影響。

3) 隧道左側(cè)的地表傾角為l，右側(cè)的地表傾角為r。在隧道左側(cè)的巖土體中形成破裂面，其與水平面的夾角為破裂角1，在隧道右側(cè)的巖土體中形成破裂面，其與水平面的夾角為破裂角2。

4) 當(dāng)隧道拱頂上的覆蓋巖土體下沉?xí)r，將會(huì)帶動(dòng)兩側(cè)巖土體(如圖1中和所示)下沉，而當(dāng)整個(gè)巖土體下沉?xí)r，又會(huì)受到兩側(cè)的未受擾動(dòng)的巖土體阻止其下沉的阻力作用。

5)斜直面和是人為假設(shè)的破裂滑動(dòng)面，該破裂滑動(dòng)面的抗剪強(qiáng)度由巖土體的黏聚力和計(jì)算摩擦角決定。另外，直面和并非真實(shí)的滑動(dòng)破裂面，是為了便于分析人為假設(shè)存在的，所以，其滑面阻力要小于真實(shí)的破裂面阻力，其滑面的摩擦角要小于計(jì)算摩擦角，當(dāng)無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)，可從文獻(xiàn)[13]中按相關(guān)規(guī)定選取。

本文是在以上基本假設(shè)的基礎(chǔ)上，在水平和豎向地震力共同作用的情況下，分析淺埋雙側(cè)偏壓隧道的松動(dòng)圍巖壓力及破裂角。圖1所示為地震力作用下淺埋雙側(cè)偏壓隧道圍巖壓力計(jì)算簡(jiǎn)圖。

圖1 地震力作用下雙側(cè)偏壓隧道圍巖壓力計(jì)算簡(jiǎn)圖

2.2 隧道左側(cè)側(cè)向水平壓力及破裂角

取隧道左側(cè)巖土體為研究對(duì)象，其所受荷載及各幾何參數(shù)如圖2所示。由幾何關(guān)系可知點(diǎn)到的距離1為

設(shè)巖土體的容重為，無(wú)地震動(dòng)作用時(shí)巖土體的重力為1，則有

地震發(fā)生時(shí)，巖土體受到地震荷載的影響，根據(jù)式(1)和(2)，巖土體的水平方向和豎直方向?qū)⒎謩e會(huì)產(chǎn)生慣性力h1和v1。受力分析簡(jiǎn)圖如圖3(a)所示。隧道與其上覆巖體下沉而帶動(dòng)巖土體下滑時(shí)在面上產(chǎn)生的帶動(dòng)下滑力為1，面上的摩阻力為1。

依照擬靜力法的要求，將慣性力h1和v1視為靜荷載與巖土體重力1進(jìn)行力的合成，可得到合力1′。其中，1′與鉛垂線的夾角為，如圖3(b)所示。為地震力偏角，據(jù)文獻(xiàn)[14]，有

根據(jù)幾何關(guān)系易知：

(a) 原始受力圖；(b) 慣性力與重力合成；(c) 力系旋轉(zhuǎn)角度

圖3 巖土體受力分析簡(jiǎn)圖

Fig. 3 Calculation diagrams of rock mass

為使合力1的方向沿豎直方向便于計(jì)算，將圖3(b)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)角度，如圖3(c)所示。由于這種旋轉(zhuǎn)未改變力系的平衡及各力之間的幾何關(guān)系，不會(huì)改變側(cè)向水平壓力的計(jì)算結(jié)果。

由三角函數(shù)變換可知：

將式(4)和(6)代入(10)，可得：

(11)

令1為隧道左側(cè)側(cè)壓力系數(shù)為，則

(12)

將式(12)代入式(11)并化簡(jiǎn)可得

由式(12)可知1為，，和1的函數(shù)。在一般情況下，式中除1外皆為已知，所以，1只是隨著1的變化而變化。1為假設(shè)的滑動(dòng)破裂面與隧道底部的水平面之間的夾角，并非極限狀態(tài)下的自然破裂角，其最可能存在的位置必然是1為最大值時(shí)的位置，為此，應(yīng)利用求極值的方法來(lái)求得1。

式中：為面的計(jì)算摩擦角，為面的摩擦角，且＜。由文獻(xiàn)[13]知可由確定。易知1可由，和l確定。

據(jù)文獻(xiàn)[13]，隧道左側(cè)水平向側(cè)壓力為

2.3 隧道右側(cè)側(cè)向水平壓力及破裂角

取隧道左側(cè)巖土體為研究對(duì)象，其重力為2，隧道與其上覆巖體下沉而帶動(dòng)巖土體下滑時(shí)在面上產(chǎn)生的帶動(dòng)下滑力為2，面上的摩阻力為2，其荷載及各幾何參數(shù)如圖4所示，其受力分析簡(jiǎn)圖如圖5所示。

圖4 巖土體CDE受力圖

(a) 原始受力圖；(b) 慣性力與重力合成；(c) 力系旋轉(zhuǎn)角度η

同理可知：

令2為隧道左側(cè)側(cè)壓力系數(shù)，則

(20)

為使T取得極大值，令，可得

式中：為面的計(jì)算摩擦角；為面的摩擦角，且＜。由文獻(xiàn)[13]可知：可由確定，2可由，和α確定。據(jù)文獻(xiàn)[13]，隧道右側(cè)水平向側(cè)壓力為

2.4 拱頂圍巖豎向壓力

由于與相比，與相比，其所占比重往往均較小，而且襯砌與土之間的摩擦角也不同，據(jù)文獻(xiàn)[13]，將隧道拱頂上覆巖土體考慮為部分。為便于分析計(jì)算，將產(chǎn)生豎向位移的覆蓋巖土體分為2部分即和(如圖1所示)分別進(jìn)行討論。

對(duì)于巖土體，地震動(dòng)作用下所受荷載及各參數(shù)如圖6所示。其中，l為隧道拱頂部分對(duì)巖土體總的反力，其大小等于巖土體對(duì)隧道拱頂?shù)目偞怪眽毫Γ?為巖土體的重力。

由幾何關(guān)系可知

將式(13)，(21)，(24)代入式(25)得

將Q換算為作用在后行洞拱頂支護(hù)結(jié)構(gòu)上的均布荷載為

(28)

設(shè)巖土體作用于隧道洞頂部的垂直壓力FH為1，側(cè)為2，為的長(zhǎng)度，據(jù)文獻(xiàn)[13]，左、右側(cè)之間按線性變化，則

對(duì)于巖土體，地震動(dòng)作用下所受荷載及各參數(shù)如圖7所示。r為隧道拱頂部分對(duì)巖土體總的反力，其值等于巖土體對(duì)隧道拱頂?shù)目偞怪眽毫Α?為巖土體的重力。

圖7 地震力作用下拱頂巖土體EIJG受力計(jì)算簡(jiǎn)圖

同理可得

設(shè)巖土體作用于隧道洞頂部的垂直壓力為3，側(cè)為4，的長(zhǎng)度為。根據(jù)文獻(xiàn)[13]，左右側(cè)之間按線性變化，則

出于安全考慮，處取q和q中的較大值。根據(jù)上述理論推導(dǎo)可得地震荷載作用下淺埋雙側(cè)偏壓隧道松動(dòng)圍巖圍巖壓力分布，如圖 8所示。

圖8 地震力作用下雙側(cè)偏壓隧道圍巖壓力分布圖

3 對(duì)比驗(yàn)證

水平和豎向地震力同時(shí)作用下淺埋雙側(cè)偏壓隧道結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算模型的建立是為了便于這種隧道的抗震設(shè)計(jì)計(jì)算而建立的一種簡(jiǎn)化計(jì)算模型。通過(guò)推導(dǎo)得到的計(jì)算式需要進(jìn)一步驗(yàn)證。

在不考慮地震力荷載作用時(shí)，此時(shí)地震力偏角0時(shí)。則式(12)和(20)可化簡(jiǎn)為：

通過(guò)對(duì)比分析可知，式(32)和(33)與文獻(xiàn)[15]中式(1)和(10) 是完全一致的，可知本文所選用的分析思路是可行的，所建立的水平和豎向地震力同時(shí)作用下淺埋雙側(cè)偏壓隧道結(jié)構(gòu)荷載計(jì)算模型是合理的。文獻(xiàn)[15]中所分析建立的淺埋雙側(cè)偏壓隧道松動(dòng)圍巖壓力計(jì)算模型在某種程度上是本文所建模型的一種特例，即地震力荷載為0時(shí)的情況。

4 參數(shù)分析

4.1 圍巖級(jí)別對(duì)雙側(cè)偏壓隧道破裂角的影響

根據(jù)文獻(xiàn)[7]，選取不同圍巖條件(見(jiàn)表1)?？紤]地震烈度為VII度，取h=0.1，v=0.05，根據(jù)式(5)可得6.00°。取l45°，r60°。根據(jù)式(14)和式(22)，可得到不同圍巖級(jí)別時(shí)破裂角1和2(見(jiàn)表1)。

表1 圍巖參數(shù)及破裂角計(jì)算值

注：在實(shí)際工程中，隧道淺埋地段部分圍巖幾乎不存在，為凸顯變化規(guī)律，將全部級(jí)別圍巖考慮在內(nèi)。

由表1可知：在考慮水平和豎向地震荷載共同作用時(shí)，隨著圍巖級(jí)別從I級(jí)到VI級(jí)逐級(jí)提高，雙側(cè)淺埋偏壓隧道左側(cè)的破裂角從87.49°逐漸減小至74.01°，雙側(cè)淺埋偏壓隧道右側(cè)的破裂角從84.37°逐漸減小至72.99°。隧道兩側(cè)的破裂角的變化隨圍巖級(jí)別變化的趨勢(shì)相同，圍巖級(jí)別越高，破裂角越小。

4.2 地面坡度對(duì)雙側(cè)偏壓隧道破裂角的影響

選取級(jí)別為V級(jí)和VI級(jí)圍巖的隧道分別進(jìn)行分析?？紤]地震烈度為Ⅵ，Ⅶ，Ⅷ和Ⅸ度，相應(yīng)的水平地震加速度系數(shù)h則分別為0.05，0.10，0.20 和0.40，取v=0.5h。根據(jù)式(5)，可得地震力偏角分別為2.93°，6.00°,12.53°，26.57°。根據(jù)式(14)和式(22)，可得到隧道圍巖為V級(jí)和VI級(jí)時(shí)不同地面坡度時(shí)的破裂角1和2，見(jiàn)表2~5。

由表2~5可知：對(duì)于同一圍巖級(jí)別的淺埋雙側(cè)偏壓隧道，當(dāng)?shù)卣鹆叶认嗤瑫r(shí)，隧道左、右兩側(cè)破裂角隨地面坡度變化的趨勢(shì)相同，地面坡度的角度越大，其對(duì)應(yīng)一側(cè)的破裂角越大。從表2和表3可知：對(duì)于圍巖級(jí)別為V級(jí)的隧道，當(dāng)?shù)卣鹆叶葹棰龆?，隧道左?cè)地面坡度為15°時(shí)，1最小，為74.09°；而當(dāng)隧道左側(cè)地面坡度增為60°時(shí)，隧道左側(cè)的破裂角隨之增大，最大值為77.62°；隧道右側(cè)的破裂角變化與隧道左側(cè)的相同，在地面坡度分別為15°，30°，45°和60°時(shí)，2從71.91°依次增加為73.29°，74.70°，76.43°；當(dāng)淺埋雙側(cè)偏壓隧道兩側(cè)的地面坡度相同時(shí)，隧道左側(cè)的破裂角要大于隧道右側(cè)的破裂角。

表2 左側(cè)地面坡度下破裂角計(jì)算值β1(V級(jí)圍巖)

表3 右側(cè)地面坡度下破裂角計(jì)算值β2(V級(jí)圍巖)

表4 左側(cè)地面坡度下破裂角計(jì)算值β1(VI級(jí)圍巖)

表5 右側(cè)地面坡度下破裂角計(jì)算值(VI級(jí)圍巖)

對(duì)于V級(jí)圍巖隧道，當(dāng)?shù)卣鹆叶葹棰觯?，Ⅷ，Ⅸ度時(shí)，其破裂角的變化范圍分別為71°~78°，70°~79°，67°~80°和60°~84°。對(duì)于Ⅵ級(jí)圍巖隧道，當(dāng)?shù)卣鹆叶娶?，Ⅶ，Ⅷ，Ⅸ度時(shí)，其破裂角的變化范圍分別為67°~76°，65°~76°，62°~78°和51°~81°。

4.3 地震烈度對(duì)雙側(cè)偏壓隧道破裂角的影響

由表2和表3可知：對(duì)于淺埋雙側(cè)偏壓隧道左側(cè)，當(dāng)l一定時(shí)，隨著地震烈度增加，破裂角隨之增加。例如，取l=45°，當(dāng)?shù)卣鹆叶确謩eⅥ，Ⅶ，Ⅷ，Ⅸ度時(shí)，隧道左側(cè)的破裂角分別為76.22°，77.02°，78.75°和82.81°。

而對(duì)于淺埋雙側(cè)偏壓隧道右側(cè)，其變化趨勢(shì)則與左側(cè)的不同。當(dāng)r一定時(shí)，隨著地震烈度增加，破裂角隨之減小。例如，取r=60°，在地震烈度為Ⅵ度時(shí)，隧道右側(cè)的破裂角最大，為76.43°；隨著地震烈度增加，r一次遞減為75.74°，77.24°和80.69°。

從表4和表5也可得出上述規(guī)律。

根據(jù)以上規(guī)律可知：淺埋雙側(cè)偏壓隧道兩側(cè)的破裂角隨地震烈度增加，其變化趨勢(shì)完全相反，易知上述分析是在水平地震荷載方向向左的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。若水平地震荷載的方向向右，則此時(shí)地震力偏角在各計(jì)算式中要添加個(gè)負(fù)號(hào)，同時(shí)，淺埋雙側(cè)偏壓隧道左右兩側(cè)破裂角隨地震烈度增加而變化的趨勢(shì)與表2~5所示的相反。

綜上可知：在地面坡度和圍巖級(jí)別相同時(shí)，隧道兩側(cè)破裂角隨地震烈度增加的變化趨勢(shì)完全相反，一側(cè)增加，另一側(cè)遞減，可結(jié)合水平地震力的方向進(jìn)行判斷，或者根據(jù)地震力偏角的方向進(jìn)行判斷。

5 結(jié)論

1) 從理論推導(dǎo)可知，隧道兩側(cè)的破裂角是地面坡度角、巖土體的計(jì)算摩擦角和地震力偏角的函數(shù)，可由，和確定。

2) 當(dāng)?shù)卣鹆叶群偷孛嫫露认嗤瑫r(shí)，隨著圍巖級(jí)別從I級(jí)到VI級(jí)逐級(jí)提高，隧道兩側(cè)的破裂角逐漸減小。當(dāng)?shù)卣鹆叶群蛧鷰r級(jí)別相同時(shí)，隨著地面坡度逐漸增大，隧道兩側(cè)的破裂角也逐漸增大。

3) 對(duì)于地面坡度為15°~60°的淺埋雙側(cè)偏壓隧道，當(dāng)隧道圍巖級(jí)別為V級(jí)時(shí)，針對(duì)抗震設(shè)防烈度依次為Ⅵ，Ⅶ，Ⅷ和Ⅸ度的隧道，建議對(duì)其兩側(cè)地表進(jìn)行加固的破裂角范圍分別為68°~81°，67°~82°，64°~83°和57°~87°；當(dāng)隧道圍巖級(jí)別為Ⅵ級(jí)時(shí)，針對(duì)抗震設(shè)防烈度依次為Ⅵ，Ⅶ，Ⅷ和Ⅸ度的隧道，建議對(duì)其兩側(cè)地表進(jìn)行加固的破裂角范圍分別為64°~79°，62°~79°，59°~81°和48°~84°。

4) 在地面坡度和圍巖級(jí)別相同時(shí)，若水平地震力方向或地震力偏角方向向左，則隨著地震烈度增加，隧道左側(cè)的破裂角越來(lái)越大，右側(cè)的破裂角越來(lái)越?。蝗羲降卣鹆Ψ较蚧虻卣鹆ζ欠较蛳蛴?，則隨著地震烈度的增加，隧道左側(cè)的破裂角越來(lái)越小，右側(cè)的破裂角越來(lái)越大。

以上破裂角的變化規(guī)律可為地震作用下淺埋雙側(cè)偏壓隧道地表加固范圍的確定提供參考。

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(編輯 陳燦華)

Loosening earth pressure of shallow bilateral bias tunnel under earthquake force

LI Dongliang, LIU Xinrong, YANG Xin, WANG Zhen, YUAN Wen

(Key Laboratory of New Technology for Construction of Cities in Mountain Area,School of Civil Engineering, Chongqing University, Chongqing 400045, China)

To explore the distribution law of loosening earth pressure of shallow bilateral bias tunnel with the horizontal and the vertical seismic force, the analytical solutions of loosening earth pressure of shallow bilateral bias tunnel were derived by pseudo-static method. Based on the derived formula, the changing rules of the crack angle on the both sides of the tunnel were researched. The results show that the crack angle of the shallow bilateral buried tunnel decreases with the increase of the surrounding rock grade. But the higher the land slope, the larger the break angle of the shallow bilateral buried tunnel. With the increase of the earthquake intensity, one crack angle decreases, but the other increases, which should be judged by the direction of horizontal seismic force or deflection angle of the earthquake force. As for the tunnel of which the surrounding rock is poor, such as V and VI class surrounding rock, the suggestions about reinforce range of the crack angle are given according to the different seismic fortification intensities(VI,Ⅶ,Ⅷ and Ⅸ).

pseudo-static method; earthquake force; bilateral bias tunnel; crack angle; loosening earth pressure

10.11817/j.issn.1672-7207.2016.10.027

U455

A

1672?7207(2016)10?3483?08

2015?10?22；

2015?12?26

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(41372356)；教育部“新世紀(jì)優(yōu)秀人才支持計(jì)劃”項(xiàng)目(NCET-05-0763)(Project(41372356) supported by the Key Project of National Natural Science Foundation of China; Project(NCET-05-0763) supported by the “Program for New Century Excellent Talents in University” of Ministry of Education)

劉新榮，教授，從事巖石力學(xué)、邊坡、隧道與地下空間工程等研究；E-mail：liuxrong@126.com