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        中承式鋼管混凝土系桿拱橋空間穩(wěn)定性分析

        2016-10-12 08:35:28鵬,汪
        湖南交通科技 2016年3期
        關(guān)鍵詞:拱橋屈曲安全系數(shù)

        郭 鵬,汪 蓮

        (合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院,安徽 合肥 230009)

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        中承式鋼管混凝土系桿拱橋空間穩(wěn)定性分析

        郭鵬,汪蓮

        (合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院,安徽 合肥230009)

        隨著鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用,其空間穩(wěn)定性問題也越來越多的顯現(xiàn)出來,相關(guān)的研究也變得有意義。以某3跨(20 m+85 m+20 m)中承式鋼管混凝土系桿拱橋作為工程背景,對(duì)其建立模型并且進(jìn)行線彈性穩(wěn)定分析。結(jié)果表明:該橋在成橋狀態(tài)下活載對(duì)其穩(wěn)定性影響較小,穩(wěn)定性系數(shù)的大小主要由結(jié)構(gòu)恒載決定;結(jié)構(gòu)的一階失穩(wěn)模態(tài)一般為面外失穩(wěn);橫撐的布置形式也對(duì)橋梁屈曲安全系數(shù)有較大影響;矢跨比在1/3~1/4.5區(qū)間內(nèi)時(shí)橋梁屈曲安全系數(shù)較大,橋梁整體穩(wěn)定性較好。

        ;系桿拱橋;鋼管混凝土;空間穩(wěn)定性;有限單元法 ;彈性屈曲

        0 引言

        近些年來,隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展,一些新型材料不斷地被應(yīng)用到工程建設(shè)中來,鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用就是一個(gè)典型的例子。但是新結(jié)構(gòu)新材料的使用也必然面臨著新的問題,橋梁的穩(wěn)定性方面的問題也慢慢顯現(xiàn)出來。鋼管混凝土作為一種相對(duì)新穎的結(jié)構(gòu),在對(duì)其穩(wěn)定性的研究本來就相對(duì)較少,并且在這方面國(guó)內(nèi)外還都沒有形成統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)。所以,對(duì)鋼管混凝土系桿拱橋空間穩(wěn)定性的分析和研究是很有必要的。

        本文以某在建大橋?yàn)槔?,結(jié)合該類橋的特點(diǎn)建立有限元模型,對(duì)多種工況下的該橋的穩(wěn)定性問題進(jìn)行了系統(tǒng)分析。這不但可以為該橋的建設(shè)提供依據(jù),也可為今后同類橋梁的設(shè)計(jì)和施工提供參考[1,2]。

        1 穩(wěn)定性分析理論

        可以導(dǎo)致大橋失穩(wěn)因素有很多,橋梁的失穩(wěn)就是這些因素中的一個(gè)或者多個(gè)共同作用的結(jié)果。目前應(yīng)用比較廣泛的計(jì)算大橋穩(wěn)定性的方法為有限元建模模擬法。在進(jìn)行有限元計(jì)算時(shí),將結(jié)構(gòu)的靜力計(jì)算方程設(shè)為:

        (1)

        (2)

        式中:λ為穩(wěn)定系數(shù)[3]。

        (3)

        若要讓式(1)、式(2)同時(shí)成立則:

        (4)

        2 空間穩(wěn)定性分析

        2.1工程概況

        本文以某鋼管混凝土拱橋作為工程背景,該橋位于城市主干道,橋梁設(shè)計(jì)荷載為城-A級(jí)。橋梁全長(zhǎng)125 m,跨徑為(20+85+20)m。橋面寬37.5 m。拱軸線參數(shù):邊跨為半拱結(jié)構(gòu),跨度為20 m,將系桿錨固在鋼筋混凝土拱肋截面上。邊跨為半跨結(jié)構(gòu),跨徑35 m,矢跨比1/7。中跨拱肋采用的是鋼管混凝土結(jié)構(gòu),拱肋截面為啞鈴型,拱軸線為二次拋物線,拋物線方程為:y=x(L-x)×4f/L2,計(jì)算跨徑85 m,矢高21.25 m,矢跨比1/4。大橋總體布置如圖1所示。

        圖1 大橋總體布置圖(單位;m)

        2.2有限元模型的建立

        首先,運(yùn)用Midas Civil 2013有限元軟件以設(shè)計(jì)圖紙作為參考依據(jù)建立該橋的有限元模型,對(duì)該橋成橋運(yùn)營(yíng)階段進(jìn)行線彈性穩(wěn)定性分析。在模型中采用梁?jiǎn)卧男问椒謩e模擬了橋梁的主拱肋、橫撐、橫縱梁、邊跨密肋板和邊跨拱肋。采用桁架單元的形式分別模擬了橋梁的吊桿和系桿,橋面板為板單元,橋面鋪裝、人行道、防撞護(hù)欄等二期恒載采用等效荷載進(jìn)行替代,拱腳為實(shí)體單元。模型的邊界條件根據(jù)支座的具體位置和約束狀況確定。具體計(jì)算模型如圖2所示。

        圖2 大橋有限元模型

        2.3彈性穩(wěn)定計(jì)算分析

        本文在假設(shè)了幾種工況來對(duì)大橋在恒載、恒載與活載共同作用下的穩(wěn)定性特點(diǎn)進(jìn)行分析,假設(shè)的6種荷載組合如下,其中結(jié)構(gòu)恒載為Pg、風(fēng)荷載為Pf:

        1) 工況1:Pg;

        2) 工況2:Pg+Pf;

        3) 工況3:Pg+Pf+全橋滿布活荷載;

        4) 工況4:Pg+Pf+全橋半跨滿布活荷載;

        5) 工況5:Pg+Pf+半橋滿布活荷載;

        6) 工況6:Pg+Pf+跨中區(qū)域滿布活荷載。

        橋梁臨界荷載表示如下:

        Pcy=λcr(Pg+Pq)

        (5)

        其中:Pq為活荷載;λcr為導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失穩(wěn)時(shí)施加荷載的倍數(shù)。將橋梁的穩(wěn)定系數(shù)表示為:

        λcr=Pcy/(Pg+Pq)

        (6)

        通過計(jì)算分析,得到大橋各個(gè)工況下前3階屈曲安全系數(shù)及模態(tài)特征(如表1所示)。并計(jì)算出工況3、4下的大橋前3階失穩(wěn)模態(tài)(圖3)。

        從表1可以看出:大橋在以上工況下一階失穩(wěn)模態(tài)均為面外反對(duì)稱失穩(wěn),且均滿足穩(wěn)定系數(shù)大于4的要求。受活載作用的工況2~工況6的面外一階穩(wěn)定系數(shù)均比原模型出現(xiàn)了減少,減少的百分比分別為6.28%、10.97%、3.72%、5.75%、8.53%。當(dāng)活載布置數(shù)量相同時(shí),工況6的面外穩(wěn)定系數(shù)相較于工況4和工況5減少4.99%、2.94%。結(jié)合圖4可以看出,大橋的其前3階穩(wěn)定系數(shù)變化規(guī)律相近。所以可知,活載對(duì)橋梁的穩(wěn)定系數(shù)影響很小,橋梁整體穩(wěn)定性主要由結(jié)構(gòu)構(gòu)造及結(jié)構(gòu)恒載決定。

        表1 各工況下橋梁穩(wěn)定系數(shù)及失穩(wěn)模態(tài)特征工況前3階穩(wěn)定系數(shù)失穩(wěn)模態(tài)特征15.114面外反對(duì)稱失穩(wěn)8.131面外反對(duì)稱失穩(wěn)11.83面外正對(duì)稱失穩(wěn)24.793面外反對(duì)稱失穩(wěn)7.664面外反對(duì)稱失穩(wěn)11.12面外正對(duì)稱失穩(wěn)34.553面外反對(duì)稱失穩(wěn)7.232面外反對(duì)稱失穩(wěn)10.56面外正對(duì)稱失穩(wěn)44.924面外反對(duì)稱失穩(wěn)7.818面外反對(duì)稱失穩(wěn)11.37面外正對(duì)稱失穩(wěn)54.82面外反對(duì)稱失穩(wěn)7.656面外反對(duì)稱失穩(wěn)11.14面外正對(duì)稱失穩(wěn)64.678面外反對(duì)稱失穩(wěn)7.44面外反對(duì)稱失穩(wěn)10.89面外正對(duì)稱失穩(wěn)

        工況3一階失穩(wěn)模態(tài)

        工況3二階失穩(wěn)模態(tài)

        工況3三階失穩(wěn)模態(tài)

        工況4一階失穩(wěn)模態(tài)

        工況4二階失穩(wěn)模態(tài)

        工況4三階失穩(wěn)模態(tài)

        圖4 前3階穩(wěn)定系數(shù)

        3 穩(wěn)定系數(shù)的影響因素研究

        3.1橫撐布置的影響

        對(duì)于同類型橋而言,橫撐的布置形式多種多樣,不同的布置形式也會(huì)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性產(chǎn)生不同的影響。由圖2可見,本橋主拱圈拱頂設(shè)置了一道一字風(fēng)撐,在3、4號(hào)吊桿處兩邊對(duì)稱布置2個(gè)K形風(fēng)撐?,F(xiàn)架設(shè)橋梁有如下4種工況,對(duì)橋梁的穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算對(duì)比分析,工況1:不設(shè)橫撐;工況2:去掉3、4號(hào)吊桿間K形風(fēng)撐,保留拱頂一字風(fēng)撐;工況3:去掉拱頂一字風(fēng)撐,保留3、4號(hào)吊桿間K形風(fēng)撐;工況4:保留拱頂一字風(fēng)撐,將3、4號(hào)吊桿間K字形撐改為一字形風(fēng)撐。分析結(jié)果如表2所示,失穩(wěn)模態(tài)如圖5所示。

        表2 橫撐的布置對(duì)穩(wěn)定安全系數(shù)的影響分類穩(wěn)定系數(shù)失穩(wěn)模態(tài)特征原型5.114面外雙波反對(duì)稱失穩(wěn)工況13.213面外失穩(wěn)工況23.654面外單波反對(duì)稱失穩(wěn)工況34.526面外雙波反對(duì)稱失穩(wěn)工況44.662面外雙波反對(duì)稱失穩(wěn)

        原型

        工況1

        工況2

        工況3

        工況4

        由表2和圖5的計(jì)算結(jié)果可知:

        1) 本橋在不設(shè)橫撐時(shí),屈曲安全系數(shù)變小,只有3.21,說明結(jié)構(gòu)極易失穩(wěn),可見橫撐的布置對(duì)大橋的穩(wěn)定系數(shù)有很大影響,因此,本橋應(yīng)該設(shè)置必要的拱肋橫向聯(lián)系[7,8]。

        2) 通過對(duì)比工況2和3可知,去掉兩邊K形橫撐大橋的屈曲安全系數(shù)為3.654,去掉一字橫撐大橋的安全系數(shù)為4.526,說明K形橫撐對(duì)橋梁的穩(wěn)定性影響比一字橫撐對(duì)該橋的穩(wěn)定性影響更大。

        3) 原型和工況4的結(jié)果對(duì)比表明,3、4號(hào)吊桿之間設(shè)置K字橫撐大橋的穩(wěn)定性比設(shè)置一字橫撐大橋的穩(wěn)定性要好。因此一些大跨徑拱橋采用復(fù)雜的橫向聯(lián)系是十分必要的。

        3.2矢跨比的影響

        拱橋的矢跨比是拱橋一個(gè)重要的結(jié)構(gòu)參數(shù),它的改變將導(dǎo)致橋梁的受力和變形發(fā)生變化,同時(shí)也會(huì)對(duì)橋梁的結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換過程、施工方法產(chǎn)生相應(yīng)的影響。本文各個(gè)矢跨比的橋梁進(jìn)行了建模,并且分別計(jì)算了在自重和二期恒載作用下的橋梁的屈曲安全系數(shù),計(jì)算結(jié)果如表3所示。

        表3 屈曲安全系數(shù)矢跨比系數(shù)矢跨比系數(shù)1/2.54.8951/4.55.0071/35.1841/54.6621/3.55.1961/5.54.4101/45.1141/64.009

        由圖6可知,將橋梁中跨拱肋的矢跨比從1/2.5變化到1/6,橋梁拱肋的屈曲安全系數(shù)的變化趨勢(shì)是先增大后減少,也意味著大橋穩(wěn)定性的變化趨勢(shì)是穩(wěn)定性先增大再減小,矢跨比在1/3~1/4.5的范圍內(nèi)時(shí),橋梁的穩(wěn)定性系數(shù)出現(xiàn)最大值,并且橋梁的屈曲安全系數(shù)均大于4,所以可知本橋矢跨比的最優(yōu)選擇范圍為1/3~1/4.5之間[9,10]。

        圖6 屈曲安全系數(shù)

        4 結(jié)論

        本文以某在建中承式鋼管混凝系桿拱橋?yàn)楣こ瘫尘埃⑶医⒃摌虻挠邢拊P蛯?duì)大橋各個(gè)工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究,有以下結(jié)論得出。

        1) 中承式鋼管混凝土系桿拱橋的一階失穩(wěn)模態(tài)皆為面外失穩(wěn),該橋在各工況下的一階屈曲安全系數(shù)均大于4,結(jié)構(gòu)狀態(tài)安全。同時(shí),活荷載對(duì)大橋的屈曲安全系數(shù)的影響較小,大橋屈曲安全系數(shù)的大小主要由結(jié)構(gòu)恒載大小決定。

        2) 橫撐的布置形式和數(shù)量對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性影響也很明顯。從以上分析結(jié)果可以看出,跨中一字橫撐的相對(duì)于K形橫撐對(duì)橋梁的整體穩(wěn)定性影響較小,K形橫撐對(duì)橋梁的整體穩(wěn)定性影響較大。3、4號(hào)吊桿間橫撐設(shè)置為K形大橋的穩(wěn)定性比設(shè)置為一字形大橋的穩(wěn)定性要好。

        3) 矢跨比的選擇對(duì)拱橋的穩(wěn)定性有著十分重要的影響,在本文所計(jì)算的矢跨比的區(qū)間內(nèi),拱肋的穩(wěn)定性隨著矢跨比的減少先增大再減小,拱肋的屈曲安全系數(shù)存在一個(gè)峰值區(qū)間,所以,在對(duì)拱橋的矢跨比選擇時(shí)要考慮各方面相關(guān)因素。

        [1]張建民,鄭皆連,秦榮.拱橋穩(wěn)定性研究與發(fā)展[J].廣西交通科技,2000(12):1-5.

        [2]周元元.大跨度鋼管混凝土拱橋穩(wěn)定性影響因素研究[D].成都:西南交通大學(xué),2010.

        [3]姜京翼,周志祥,王邵銳.大跨度中承式鋼箱桁架拱橋空間穩(wěn)定性分析[J].公路工程,2005(2):133-136.

        [4]孫昊.鋼管混凝土拱橋動(dòng)力特性及穩(wěn)定性分析[D].鄭州:鄭州大學(xué),2006.

        [5]陳光林.大跨度鋼管混凝土拱橋整體穩(wěn)定性研究[D].武漢:武漢理工大學(xué),2012.

        [6]黃峰.大跨度鋼管混凝土系桿拱橋穩(wěn)定性分析[D].武漢:武漢理工大學(xué),2010.

        [7]周亞峰.鋼管混凝土拱橋的穩(wěn)定性分析[D].合肥:合肥工業(yè)大學(xué),2007.

        [8]曾昭東.大跨度鋼管混凝土拱橋穩(wěn)定性及極限承載力研究[D].長(zhǎng)沙:長(zhǎng)沙理工大學(xué),2007.

        [9]黃云,張清華,葉華文,等.鋼管混凝土系桿拱橋空間穩(wěn)定性分析[J].橋梁建設(shè),2014(4):50-55.

        [10]王瑞.鋼管混凝土系桿拱橋穩(wěn)定性研究[J].橋隧工程,2015(3):184-185.

        2016-02-23

        郭鵬(1990-),男,研究生,研究方向:橋梁與隧道工程。

        ;1008-844X(2016)03-0089-05

        ;U 448.22+5

        ;A

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