朱興文

(華能山東石島灣核電有限公司,山東 榮成 264312)

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核電站500 kV斷路器跳閘原因分析及處理措施

朱興文

(華能山東石島灣核電有限公司,山東 榮成 264312)

介紹了國內(nèi)某核電站500 kV開關(guān)站斷路器控制直流系統(tǒng)發(fā)生一點(diǎn)接地,斷路器發(fā)生無故障跳閘過程。通過深入分析發(fā)現(xiàn),由于控制電纜過長,對地電容較大,加之跳閘繼電器動作電壓及功率較低,在發(fā)生直流正極一點(diǎn)接地時,易導(dǎo)致斷路器誤跳。因此為避免今后再度發(fā)生此類故障,提出應(yīng)從縮短直流控制電纜的長度和提高出口繼電器動作電壓及功率兩個方面考慮采取相應(yīng)解決措施。

500 kV斷路器;直流系統(tǒng);一點(diǎn)接地;跳閘;電容

1　事故經(jīng)過

某核電站500 kV開關(guān)站,調(diào)試人員在對網(wǎng)絡(luò)設(shè)備A屏進(jìn)行光纖熔接檢查時,突然聽到開關(guān)跳閘的聲音,經(jīng)告知運(yùn)行人員對現(xiàn)場初步檢查及核實(shí),確認(rèn)為5022開關(guān)跳閘,且現(xiàn)場運(yùn)行人員無任何操作、繼電保護(hù)未動作、現(xiàn)場無任何試驗(yàn)、系統(tǒng)無故障。那么是何原因造成的跳閘呢?對此,本文將闡述該核電站500 kV斷路器跳閘的發(fā)生經(jīng)過,分析查找其原因,并給出處理措施。

2　事故原因調(diào)查

2.1斷路器保護(hù)裝置檢查

對跳閘斷路器操作箱進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)跳位A、跳位B、跳位C燈亮,而跳A、跳B、跳C燈均沒亮。根據(jù)斷路器保護(hù)屏操作箱原理可知：在保護(hù)跳閘時,跳位A、B、C和跳A、B、C燈均亮；在手動跳閘時,僅有跳位A、B、C燈亮,而跳A、B、C燈不亮。

對5022斷路器保護(hù)裝置進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)5022斷路器保護(hù)裝置無保護(hù)動作信號,查看保護(hù)裝置事件報告,僅有5022開關(guān)變位信號,無其他報警信號。

對5022斷路器相關(guān)保護(hù)進(jìn)行檢查,如第二串線路T區(qū)保護(hù)、2號機(jī)組T 區(qū)保護(hù)、2號線線路保護(hù)、2號機(jī)發(fā)變組保護(hù),發(fā)現(xiàn)相關(guān)保護(hù)均未啟動,無任何報警信號。

2.2故障錄波裝置檢查

對故障錄波裝置進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)僅有5022斷路器變位信號,無任何保護(hù)動作信號,并且5022斷路器跳閘前后,線路電壓及電流無任何擾動,線路運(yùn)行良好。

2.3NCS監(jiān)控后臺檢查

對NCS監(jiān)控后臺監(jiān)控記錄進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)僅有5022斷路器跳閘信號及開關(guān)變位信號,無其他報警信號。

2.45022斷路器本體檢查

對5022斷路器本體及匯控柜進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)5022斷路器本體及匯控柜運(yùn)行正常,非全相繼電器未動作,SF6氣體壓力、斷路器油壓正常,無任何異常報警出現(xiàn)。

2.55022斷路器控制直流系統(tǒng)檢查

對5022斷路器控制直流系統(tǒng)進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)直流系統(tǒng)在5022斷路器跳閘同時,發(fā)出正母線絕緣低報警,絕緣電阻為0 Ω,接地持續(xù)時間為1 s。由于直流系統(tǒng)未采用GPS對時,經(jīng)現(xiàn)場核實(shí)與500 kV監(jiān)控系統(tǒng)時間相差7 s。

3　事故原因分析

根據(jù)上述調(diào)查結(jié)果,初步判斷5022斷路器跳閘的原因是其控制直流系統(tǒng)接地導(dǎo)致手動跳閘繼電器動作,從而引起5022斷路器誤跳閘。隨后,對5022斷路器手動跳閘回路進(jìn)行了進(jìn)一步檢查分析。

3.1跳閘回路絕緣檢查

直流系統(tǒng)是通過絕緣監(jiān)察裝置接地的,正負(fù)極不允許接地[1]。直流系統(tǒng)絕緣監(jiān)察原理如圖1所示。

KXJ—絕緣監(jiān)察繼電器;R1、R2—直流電源絕緣監(jiān)察裝置的電阻;R+、R-—正、負(fù)極對地絕緣電阻。

圖1直流系統(tǒng)絕緣監(jiān)察原理圖

Fig.1Insulation monitoring principle diagram of DC system

正常運(yùn)行時,直流系統(tǒng)絕緣良好,單一的直流耦合在跳閘繼電器中分壓很小,不足以使跳閘回路誤跳閘,跳閘繼電器1ZJ的電壓如圖2所示。

圖2　跳閘繼電器驅(qū)動電壓U1

當(dāng)絕緣降低時,正極對地絕緣電阻R+會下降很多,跳閘繼電器1ZJ的分壓逐漸增大。如果絕緣完全損壞,即R+=0,此時跳閘繼電器1ZJ兩端的直流分壓U1最大,超過跳閘繼電器1ZJ的動作電壓值,導(dǎo)致跳閘繼電器1ZJ動作,從而引起斷路器跳閘[2]。

5022開關(guān)的手動跳閘回路有DCS遠(yuǎn)方跳閘和緊急停堆盤ECP跳閘,對其跳閘回路絕緣進(jìn)行檢查,回路絕緣電阻均大于800 MΩ,排除由于跳閘回路絕緣不良導(dǎo)致控制直流系統(tǒng)接地。

3.2交直流混接檢查

500 kV開關(guān)站使用的控制電纜較長,存在一定的分布電容[3]。當(dāng)絕緣良好時,直流回路一般不會受到影響,但當(dāng)交流量進(jìn)入直流回路時,直流回路中分布電容就會形成回路能夠讓交流量流過,即對分布電容C進(jìn)行充放電[4],如圖3所示。

圖3　跳閘等效原理圖

直流跳閘回路的二極管將對此交流量進(jìn)行半波整流,變成脈動電壓U2,如圖4所示。

圖4　跳閘繼電器驅(qū)動電壓U2

交流電壓對分布電容C的充放電過程將使脈動電壓趨于連續(xù)的電壓,此時跳閘繼電器1ZJ的電壓為

U1ZJ=U1+U2

跳閘繼電器1ZJ的電壓U1ZJ相當(dāng)于在繼電器兩端加入交流量與直流電壓迭加,迭加電壓波形如圖5所示。當(dāng)?shù)与妷哼_(dá)到繼電器動作電壓時,繼電器便可動作。

圖5　跳閘繼電器驅(qū)動電壓U1ZJ

對跳閘回路進(jìn)行測量得知,直流電壓為115.6 V,交流電壓為0.025 V,因此排除了由于交直流混接而導(dǎo)致的跳閘繼電器動作。

3.3跳閘繼電器動作電壓及功率檢查

在排除由絕緣低及交直流混接導(dǎo)致跳閘繼電器動作之后,對中間跳閘繼電器動作電壓及功率進(jìn)行了測量,其中STJ動作電壓為70 V,KKJ合閘和分閘動作電壓均為68 V,符合標(biāo)準(zhǔn)要求,但1ZJ跳閘繼電器動作電壓為63 V,繼電器約為1.2 W,不滿足《國家電網(wǎng)公司十八項(xiàng)電網(wǎng)重大反事故措施》中“15.7.8 所有涉及直接跳閘的重要回路應(yīng)采用動作電壓在額定直流電源電壓的55%～70%范圍以內(nèi)的中間繼電器,并要求其動作功率不低于5W”的規(guī)定。

3.4模擬直流接地

模擬5022斷路器的直流接地故障,分別模擬5022斷路器控制回路就地側(cè)正接地、DCS側(cè)直流正接地、ECP側(cè)直流正接地各3次,模擬接地故障時間為3 s,并對跳閘繼電器1ZJ兩端電壓進(jìn)行錄波,如圖6所示。

圖6　模擬直流接地錄波圖

從圖6可以看出,在進(jìn)行直流接地時,跳閘繼電器1ZJ兩端電壓差最高達(dá)到59 V,如果此時有其他干擾串入,極有可能造成跳閘繼電器動作,從而導(dǎo)致5022斷路器跳閘。

4　理論分析

該核電站的500 kV開關(guān)站采用3/2接線,此次偷跳的5022斷路器為3/2接線串的中間斷路器。通過調(diào)查近年來500 kV開關(guān)站斷路器偷跳事故,發(fā)現(xiàn)偷跳的開關(guān)絕大多數(shù)是雙母線接線的母聯(lián)開關(guān)或3/2接線串中的中間開關(guān),此類開關(guān)的回路數(shù)比其他開關(guān)多,啟動跳閘的電纜較長,存在著一定的分布電容,且電纜越長,分布電容就越大。一旦發(fā)生直流回路一點(diǎn)接地,就會使分布電容放電,在直流操作回路中形成干擾[5]。5022斷路器跳閘回路如圖7所示。

1ZJ—手跳繼電器；101、102—直流電源的正極與負(fù)極；C1、C2、C3—直流正極、長電纜芯線、直流負(fù)極對地電容。

圖75022斷路器跳閘回路

Fig.75022 breaker trip circuit

正常情況下,圖7觸點(diǎn)3為多個跳閘回路的匯聚點(diǎn),除啟動跳3/2接線串中間開關(guān)的保護(hù)、線路保護(hù)、發(fā)變組保護(hù)回路外,還有較長的DCS和ECP跳閘回路,從而導(dǎo)致接入跳閘繼電器的電纜較多且較長,使觸點(diǎn)3對地電容很大。

當(dāng)發(fā)生直流回路接地時,圖7的等效電路如圖8所示。

R1—控制回路正極對地電阻；R2—長電纜對地電阻；R3—直流電源內(nèi)阻；R4—控制回路負(fù)極對地電阻；R1ZJ—手跳繼電器內(nèi)阻；C1—控制回路正極對地電容；C2—長電纜對地電容；C3—控制回路負(fù)極對地電容。

圖85022斷路器跳閘回路等效電路

Fig.8Equivalent circuit of 5022 breaker trip circuit

在正常運(yùn)行時,U1=U2=58 V,U3=U4=-58 V,手跳繼電器1ZJ兩端電壓U1ZJ=0 V;在正極接地穩(wěn)定后,U1=U2=0 V,U3=U4=-116 V,手跳繼電器1ZJ兩端電壓U1ZJ=0 V。由于正、負(fù)極對地電容、長電路對地電容的影響,因此在過渡過程中,相當(dāng)于一階電路全響應(yīng)狀態(tài)。

U3=-116+58e-t/(R1ZJ+R3+R4)C2

U4=-116+58e-t/(R3+R4)C3

U1ZJ=58((e-t/(R1ZJ+R3+R4)C2-e-t/(R3+R4)C3)

直流一點(diǎn)接地造成斷路器誤動的原因是手跳繼電器1ZJ兩端電壓衰減不一致,導(dǎo)致U1ZJ達(dá)到動作值。由于R1ZJ?R1、R2、R3,則C2通過R1ZJ、R3向接地點(diǎn)放電的速度小于C3通過R3向接地點(diǎn)放電速度,即U3比U4衰減慢,因此電纜越長,C2越大,繼電器動作功率越低,R1ZJ電阻越大,U1ZJ出現(xiàn)最大值電壓越高,維持時間越長,繼電器越容易誤動[6]。

5　處理措施

通過上述分析和試驗(yàn),最終判定為DCS和ECP跳閘回路線路較長(長約750 m),存有較大對地電容C1、C2(見圖7),在發(fā)生直流一點(diǎn)接地時,由于對地分布電容形成回路,加之跳閘繼電器1ZJ動作電壓及功率較低,因此會引起5022斷路器誤跳閘。

為防止此類事件的再次發(fā)生,針對上述問題采取了如下措施進(jìn)行處理。

1) 進(jìn)行跳閘回路改造,即在跳閘回路中加入大功率中間繼電器,滿足《國家電網(wǎng)公司十八項(xiàng)電網(wǎng)重大反事故措施》的相關(guān)規(guī)定。

2) 由于2號機(jī)DCS側(cè)處于安裝階段,交叉作業(yè)嚴(yán)重,極易產(chǎn)生直流接地故障,為防止在改造過程中再有類似事件重發(fā),且現(xiàn)階段DCS和ECP跳閘功能暫不需要,因此臨時將DCS及ECP跳閘線拆除。

3) 采用光纜代替電纜傳遞跳閘信號,如圖9所示。

圖9　采用光纜替代電纜

采用光纜代替電纜,將跳閘電信號轉(zhuǎn)換為光信號,以光信號的形式傳遞到開關(guān)站后,再經(jīng)光電轉(zhuǎn)換裝置換成電信號,以驅(qū)動直流跳閘回路,這種方式克服了長電纜分布電容的影響,當(dāng)然也就不存在分布電容的放電問題,只是需要增加一對電/光和光/電轉(zhuǎn)換裝置。

6　結(jié)　語

針對某核電站500 kV開關(guān)站5022開關(guān)誤跳事件進(jìn)行了詳細(xì)的分析,認(rèn)為其直接原因是直流控制

回路中電纜的分布電容過大。當(dāng)發(fā)生直流回路一點(diǎn)接地時,分布電容對跳閘出口元件放電,又因跳閘繼電器動作電壓及功率較低,所以引起斷路器偷跳。對此,本文給出了相應(yīng)防范措施,即從縮短直流控制電纜的長度和提高出口繼電器動作電壓及功率兩個方面考慮,對于控制電纜過長的情況,采用光纜代替電纜,可達(dá)到防止誤動目的。

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(責(zé)任編輯侯世春)

Analysis and solution of NPP 500 kV circuit breaker tripping

ZHU Xingwen

(Huaneng Shandong ShidaoBay Nuclear Power Company, Rongcheng 264312, China)

This paper introduced the process of 500 kV breaker trouble-free trip caused by he DC system grounding at one-point in 500 kV switching station of one domestic nuclear power station. Through the analysis, it found that the large capacitance to ground since the long control cable, coupled with the low operating voltage and power of trip relay was easy to cause the breaker false tripping when DC system grounded at one-point. In order to avoid the similar failures, the paper proposed to adopt treatments from two aspects which are the reduction of the length of dc control cable and the increase of operating voltage and power of exit relay.and proposes treatment strategy of such fault.

500 kV breaker; DC system; grounding at one-point; tripping;capacitance

2015-06-20;

2016-06-29。

朱興文(1986—),男,助理工程師,從事核電廠電氣調(diào)試工作。

TM561

A

2095-6843(2016)03-0230-04