何　闖，王海亮

(山東科技大學(xué) 礦山災(zāi)害預(yù)防控制省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地,山東 青島 266590)

針對(duì)消除落石危害的爆破參數(shù)優(yōu)化研究

何闖，王海亮

(山東科技大學(xué) 礦山災(zāi)害預(yù)防控制省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培育基地,山東 青島 266590)

摘要：為消除分次爆破帶來(lái)的落石危害，以青島地鐵延安路車站主體Ⅱ部側(cè)穿冠業(yè)大廈工程為背景，通過(guò)對(duì)空腔存在下的薩式公式進(jìn)行回歸，重新確定單段最大起爆藥量，并結(jié)合多自由面存在下的減振作用，優(yōu)化原爆破方案的單段最大起爆藥量、掏槽型式、炮孔間排距、起爆網(wǎng)路等爆破參數(shù)。結(jié)果表明：優(yōu)化后的全斷面一次起爆方案不僅將爆破振速控制在0.7 cm/s的以內(nèi)、消除了落石危險(xiǎn)，而且每爆破循環(huán)減少用時(shí)1 h，節(jié)約雷管20發(fā)，節(jié)約炸藥13.35 kg。

關(guān)鍵詞：落石；一次起爆；爆破振速；雙側(cè)壁導(dǎo)坑法；地鐵

采用雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工的地鐵隧道，在第一層導(dǎo)洞施工完成后，第二層導(dǎo)洞拱頂部分的圍巖受爆破擾動(dòng)、巖體較破碎。當(dāng)?shù)诙訉?dǎo)洞采用全斷面分次爆破時(shí)，雖然可以減少單段最大起爆藥量，較好地控制爆破振動(dòng)，但在掏槽區(qū)域爆破完成后，經(jīng)“敲幫問(wèn)頂”的拱頂巖石仍然存在冒落的危險(xiǎn)，給裝藥工人的人身安全構(gòu)成威脅。如何在滿足爆破振動(dòng)的條件下，將第二層導(dǎo)洞的全斷面分次起爆優(yōu)化為全斷面一次起爆，成為研究重點(diǎn)和難點(diǎn)。目前，對(duì)雙側(cè)壁導(dǎo)坑法爆破方案的研究集中在第一層導(dǎo)洞的爆破振速控制[1-4]，而對(duì)第二層導(dǎo)洞的爆破方案研究較少。本研究以青島地鐵2號(hào)線延安路車站主體第二層Ⅱ部側(cè)穿冠業(yè)大廈工程為背景，對(duì)第一層導(dǎo)洞存在下的薩式公式進(jìn)行回歸，重新確定單段最大起爆藥量，并結(jié)合多自由面存在下的減振作用，優(yōu)化原爆破方案的單段最大起爆藥量、炮孔間排距、掏槽型式、起爆網(wǎng)路等爆破參數(shù)，實(shí)現(xiàn)了全斷面一次起爆。

1工程概況

青島地鐵2號(hào)線延安路站總體為暗挖單拱雙層結(jié)構(gòu)，車站中心里程處拱頂覆土約17 m，全長(zhǎng)160 m。車站主體開(kāi)挖斷面寬23.44 m，高18.37 m，采用雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工。工程各分部見(jiàn)圖1，其中車站Ⅰ部、Ⅳ部已施工完成，Ⅱ部施工至40 m。Ⅱ部開(kāi)挖斷面寬8.3 m，高4.4 m，斷面面積36.3 m2，圍巖等級(jí)Ⅳ～Ⅴ。車站西側(cè)為冠業(yè)大廈29層樓，項(xiàng)目部要求振速控制在1.0 cm/s以下。采用兩臺(tái)TC-4850測(cè)振儀測(cè)振，測(cè)點(diǎn)位于冠業(yè)大廈負(fù)一層，隨爆破掌子面移動(dòng)，測(cè)點(diǎn)位置見(jiàn)圖1。冠業(yè)大廈距離車站主體Ⅱ部水平距離15.1 m，垂直距離23.1 m。車站主體與冠業(yè)大廈平面及剖面位置關(guān)系如圖1。

圖1　車站與冠業(yè)大廈的平面及剖面位置關(guān)系

2原爆破方案

車站Ⅱ部采用YT28型氣腿式鑿巖機(jī)鉆眼。雷管采用第一系列毫秒延期塑料導(dǎo)爆管雷管，所用段別為1，3～20共19個(gè)段別。炸藥為2號(hào)巖石乳化炸藥，規(guī)格為Φ32 mm×300 mm，每卷0.3 kg。導(dǎo)爆管網(wǎng)路傳爆聯(lián)接方式為簇聯(lián)。掏槽采用三級(jí)楔形掏槽，各掏槽眼炮孔深度及傾角見(jiàn)圖2，其他各炮孔的炮孔深度為2.0 m，爆破循環(huán)進(jìn)尺1.8 m；炮孔個(gè)數(shù)101個(gè)，比鉆眼數(shù)為2.78個(gè)/m2；共使用雷管112發(fā)(含孔外延期雷管)；單段最大起爆藥量1.2 kg，耗用炸藥總量為54.15 kg(其中掏槽眼、Ⅰ-1輔助眼單孔裝藥量0.6 kg，底板眼單孔裝藥量0.45 kg，拱頂區(qū)Ⅱ單孔裝藥量0.45 kg)。起爆順序：第一炮爆破掏槽區(qū)Ⅰ-1及掏槽兩側(cè)區(qū)Ⅰ-2，之間用20段雷管進(jìn)行孔外延期；第二炮爆破拱頂區(qū)Ⅱ?，F(xiàn)場(chǎng)炮眼布置圖見(jiàn)圖2，第一炮起爆網(wǎng)路連接示意圖見(jiàn)圖3。圖中阿拉伯?dāng)?shù)字代表雷管段別，羅馬數(shù)字代表分次起爆區(qū)域。

爆破效果：爆破振速集中控制在0.5 ～0.7 cm/s的范圍，最大值為0.75 cm/s，小于要求控制振速。但拱頂區(qū)Ⅱ巖石受Ⅰ部掏槽及第一層導(dǎo)洞爆破的雙重?cái)_動(dòng)，在裝藥過(guò)程中，冒落大塊巖石的概率達(dá)10%。冒落的巖石雖未造成人員傷亡，但對(duì)工人身心健康不利，且?guī)r石冒落拽斷孔內(nèi)雷管，破壞爆破網(wǎng)路，給出渣工作埋下隱患。拱頂區(qū)Ⅱ裝藥前，除耗費(fèi)15 min通風(fēng)外，還要耗費(fèi)20 min進(jìn)行“敲幫問(wèn)頂”去除浮石，起爆前耗費(fèi)10 min進(jìn)行爆破警戒。此外，采用大段別雷管孔外延期，孔外延期雷管斷管率為5%。

圖2　炮眼布置圖

3優(yōu)化爆破方案

采用全斷面一次起爆是解決以上問(wèn)題的有效途徑。最簡(jiǎn)單的優(yōu)化方案是選用高精度延期雷管或數(shù)碼雷管進(jìn)行一次爆破，但由于雷管的特殊性，本工程無(wú)法改變雷管的類型。此外，爆破現(xiàn)場(chǎng)還試驗(yàn)了如圖4所示的起爆網(wǎng)路連接圖。即只改變拱頂區(qū)Ⅱ的孔外延期雷管，從Ⅰ-2連出18段雷管作為拱頂區(qū)Ⅱ的孔外大段別延期雷管，實(shí)現(xiàn)接力起爆。實(shí)際效果是由于拱頂區(qū)Ⅱ的巖石較破碎，當(dāng)掏槽區(qū)Ⅰ-1爆破完成而拱頂區(qū)Ⅱ未起爆前，拱頂區(qū)Ⅱ巖石就已發(fā)生垮落，導(dǎo)致拱頂區(qū)Ⅱ孔內(nèi)雷管被拽斷，接力起爆失敗。因此，必須對(duì)各爆破參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，在不使用孔外延期的情況下實(shí)現(xiàn)全斷面一次起爆。

圖3　第一炮爆破網(wǎng)路連接示意圖

圖4　全斷面接力起爆網(wǎng)路連接示意圖

3.1單段最大起爆藥量確定

原爆破方案的單段最大起爆藥量為1.2 kg，爆破振速多集中在0.5 ～0.7 cm/s，遠(yuǎn)小于1.0 cm/s的振速控制要求，故可以通過(guò)增加單段最大起爆藥量來(lái)減少起爆次數(shù)。單段最大起爆藥量根據(jù)薩式公式(式1)計(jì)算。

(1)

其中：Qmax—單段最大起爆藥量，kg；R—爆源與需要保護(hù)的建筑物之間的距離，m；本工程掏槽距測(cè)點(diǎn)R=29 m；v—保護(hù)對(duì)象所在地質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)安全允許速度，取1.0 cm/s；K，α—與爆破點(diǎn)至計(jì)算保護(hù)對(duì)象間的地形、地質(zhì)條件有關(guān)的系數(shù)和衰減指數(shù)。

由于車站主體Ⅰ部空腔的存在，導(dǎo)致薩式公式中K，α值無(wú)法參考第一層導(dǎo)洞的數(shù)值，故必須對(duì)薩式公式重新進(jìn)行回歸，以確定合理的K，α值。根據(jù)工程前期測(cè)量數(shù)據(jù)，采用最小二乘法進(jìn)行線性回歸計(jì)算。根據(jù)文獻(xiàn)[5] 步驟計(jì)算，可得K=58，α=1.31。根據(jù)式(1)，Qmax≈2.2 kg，遠(yuǎn)大于原方案單段最大起爆藥量1.2 kg，故可以增大單段最大起爆藥量。

3.2掏槽區(qū)爆破參數(shù)優(yōu)化

對(duì)原爆破方案第一炮的大量爆破振速波形圖進(jìn)行分析可知：掏槽的爆破振速比其他炮眼振速大，集中在0.5 ～0.7 cm/s，輔助眼的爆破振動(dòng)集中在0.3 ～0.4 cm/s的范圍；第1段、第6段、第11段對(duì)應(yīng)的振速一般超過(guò)0.5 cm/s，即一級(jí)掏槽、二級(jí)掏槽、三級(jí)掏槽首響孔對(duì)應(yīng)的振速較大；第1段～第9段對(duì)應(yīng)的振速比后續(xù)起爆的炮眼振速較大，即一級(jí)掏槽和二級(jí)掏槽振速比三級(jí)掏槽及輔助眼的振速大。

原因分析及優(yōu)化措施：

1)掏槽眼爆破時(shí)只存在掌子面一個(gè)自由面，巖石夾制作用大，故爆破振速較大[6]；而輔助眼爆破時(shí)，掏槽槽腔已經(jīng)成型，為輔助眼爆破提供了新的自由面。自由面數(shù)量對(duì)爆破振動(dòng)強(qiáng)度的影響非常明顯，3個(gè)自由面爆破的振動(dòng)速度是兩個(gè)自由面爆破的1/3～2/3，是單個(gè)自由面爆破的1/6～1/3[7]。在單段最大起爆藥量相等時(shí)，含兩個(gè)自由面的輔助眼爆破振速較低。因此，可適當(dāng)增加輔助眼單段最大起爆藥量。同時(shí)根據(jù)式(2)重新確定輔助眼單孔裝藥量。

Qf=τ·γ·L。

(2)

其中：Qf—輔助眼的單孔裝藥量，kg；τ—裝藥系數(shù)，與炮孔間排距及圍巖等級(jí)有關(guān)，根據(jù)前期工程經(jīng)驗(yàn)，取τ=0.2；γ—每米藥卷的炸藥質(zhì)量，本工程γ=1.1 kg/m；L—炮眼長(zhǎng)度，本工程L=2.0 m。

經(jīng)計(jì)算Qf=0.44 kg，為方便裝藥，輔助眼單孔裝藥量為0.45 kg(一卷半炸藥)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，將輔助眼單段最大起爆藥量改為2.7 kg時(shí)，振速最大值不超過(guò)0.7 cm/s，故優(yōu)化后的輔助眼變?yōu)?個(gè)炮孔共用一個(gè)段別。同理，一級(jí)掏槽爆破后形成的槽腔為二級(jí)掏槽、三級(jí)掏槽提供了新的自由面，故后續(xù)起爆的掏槽變?yōu)?個(gè)炮孔共用一個(gè)段別，單孔裝藥量同原方案，二級(jí)掏槽單段最大起爆藥量為2.4 kg，三級(jí)掏槽單段最大起爆藥量3.3 kg。

2)三級(jí)掏槽的首響孔都位于同列炮孔的最上面，逐孔爆破時(shí)，下部巖石夾制作用使得爆破漏斗形成困難，故產(chǎn)生的爆破振速較大。優(yōu)化后的同列炮孔按“先中間后兩邊”原則布設(shè)，即同列中段別較小的雷管布設(shè)在中間的炮孔，首先起爆，可充分利用已爆炮孔提供的補(bǔ)償空間，降低振速。中間炮孔爆破后，為同列上下炮孔提供了新的自由面，上下炮孔爆破較容易。此外，為了使后續(xù)起爆的掏槽眼自由面充足，優(yōu)化后的一級(jí)掏槽高度高于后續(xù)起爆的掏槽眼。

3)根據(jù)式(3)計(jì)算一級(jí)掏槽眼理論裝藥量。

(3)

其中：Q—單個(gè)槽孔裝藥量，kg；S1—槽腔平均橫斷面積(炮眼深度方向)，m2；原方案S1=1.176 m2；Lb—炮眼深度，m；原方案Lb=1.8 m；N—裝藥掏槽眼數(shù)，個(gè)；原方案N=8個(gè)；q—炸藥單耗，kg/m3；據(jù)統(tǒng)計(jì)，當(dāng)巖石堅(jiān)固性系數(shù)f= 4～ 6 時(shí)，q=2.5 kg/m3；當(dāng)f= 6～8時(shí)，q=3.5 kg/m3，本工程掏槽區(qū)域的f=6，故q取3 kg/m3。

經(jīng)計(jì)算Q≈0.8 kg，而實(shí)際裝藥量為單孔0.6 kg?？梢?jiàn)，一級(jí)掏槽眼傾角及炮孔深度較大，導(dǎo)致爆破的巖石量較大，而炮孔個(gè)數(shù)較少，故爆破較困難，振速較大。優(yōu)化后的一級(jí)掏槽眼傾角縮小至55°，炮孔深度1.5 m，炮孔個(gè)數(shù)增加到10個(gè)，間距增加到2.2 m，代入式(3)可得，Q≈0.7 kg。一級(jí)掏槽眼單孔裝藥量0.6 kg，基本滿足理論要求。同時(shí)，根據(jù)多級(jí)楔形掏槽減振機(jī)理[8]對(duì)后續(xù)起爆的掏槽眼炮孔深度及傾角進(jìn)行優(yōu)化。一級(jí)掏槽眼爆破產(chǎn)生的槽腔為二級(jí)掏槽眼爆破提供膨脹空間，二級(jí)掏槽眼產(chǎn)生的未作用于巖石的那部分爆炸能量向空氣自由面溢出，從而可以降低爆破振動(dòng)，故二級(jí)掏槽炮眼的傾度及深度較一級(jí)掏槽眼都適當(dāng)加大。后續(xù)爆破的掏槽眼同樣優(yōu)化。因此，槽腔最終深度不宜在二級(jí)掏槽眼爆破后形成，宜在三級(jí)掏槽眼爆破后形成，才更有利于降低爆破振速，即三級(jí)掏槽眼深度應(yīng)該比二級(jí)掏槽眼深度大。優(yōu)化后的掏槽眼參數(shù)為：一級(jí)掏槽眼炮孔深度1.7 m，炮孔傾角60°，炮孔個(gè)數(shù)10個(gè)；二級(jí)掏槽眼炮孔深度2.0 m，炮孔傾角75°；三級(jí)掏槽眼炮孔深度為2.2 m，炮孔傾角80°。為縮短三級(jí)掏槽與輔助眼眼底間距，同時(shí)將輔助眼炮孔傾角優(yōu)化為85°；其他各爆破參數(shù)不變。

3.3炮孔間距優(yōu)化

根據(jù)公式(4)，計(jì)算第一炮的理論炸藥單耗。

(4)

其中：s—開(kāi)挖斷面面積，s>18 m2時(shí)，按18 m2計(jì)；其他參數(shù)含義同前文。

經(jīng)計(jì)算，q=0.81 kg/m3，而實(shí)際第一炮的q=1.31 kg/m3。雖然控制爆破由于“多打眼、少裝藥”，炸藥單耗較大[9]，但根據(jù)前期施工經(jīng)驗(yàn)可知，第一炮的炸藥單耗合理值宜在1.0 ～1.1 kg/m3范圍。故應(yīng)增加炮孔間排距。炮孔間排距增加不僅可以降低炸藥雷管單耗，而且減輕工人勞動(dòng)量，節(jié)約爆破用時(shí)。將原方案中Ⅰ-1、Ⅰ-2區(qū)的炮孔間距優(yōu)化為：一級(jí)掏槽與二級(jí)掏槽間距增大至450 mm；輔助眼與周邊眼炮孔間距增大至600 mm；其他炮孔間距增大至650 mm。將優(yōu)化后的各參數(shù)代入式(4)，計(jì)算得q=1.02 kg/m3。

從前期爆破情況可知，拱頂區(qū)的巖石較破碎，Ⅰ-1及Ⅰ-2爆破完成后，Ⅰ-1上方的巖石垮落嚴(yán)重，且拱頂區(qū)在掏槽區(qū)爆破后才爆破，此時(shí)最小抵抗線方向向下，爆破可借助重力作用完成。因此，Ⅰ-1上方炮孔可適當(dāng)減少單孔裝藥量，拱頂區(qū)可適當(dāng)增大炮孔間距。根據(jù)“大孔距小排距”原理[10]優(yōu)化拱頂區(qū)炮孔間排距。優(yōu)化后的排距為600 mm，排距減小有利于增大爆破漏斗角，形成弧形自由面，為巖石受拉伸破壞創(chuàng)造有利條件；孔距增大至1 300 mm，孔距增大減少了鉆孔個(gè)數(shù)。同時(shí)，Ⅰ-1上方炮孔單孔裝藥量為0.3 kg，其他炮孔單孔裝藥量仍為0.45 kg。優(yōu)化后的炮孔采用梅花形布孔，更有利于巖石的破碎。拱頂區(qū)裝藥后，使用炮泥封實(shí)，防止炸藥受振動(dòng)彈離炮孔底部，造成炮孔利用率低。優(yōu)化后的炮眼布置圖見(jiàn)圖5。

優(yōu)化后的5個(gè)爆破循環(huán)中，爆破振速最大值0.7 cm/s，小于要求控制振速；炮孔總數(shù)為84個(gè)，比鉆眼數(shù)為2.31個(gè)/m2；每爆破循環(huán)使用雷管92發(fā)；單段最大起爆藥量3.3 kg，耗用炸藥總量為40.8 kg。同原爆破方案相比，在爆破循環(huán)進(jìn)尺不改變的情況下，爆破振動(dòng)最大值減小了0.05 cm/s，每爆破循環(huán)炮孔個(gè)數(shù)減少了17個(gè)，減少爆破用時(shí)1 h，節(jié)約雷管20發(fā)，炸藥13.35 kg，消除了分次起爆造成的落石危險(xiǎn)，同時(shí)消除了孔外延期雷管斷管的可能性，經(jīng)濟(jì)技術(shù)效果顯著。

4結(jié)論與建議

以消除全斷面分次爆破的落石危險(xiǎn)為研究重點(diǎn)，進(jìn)行爆破方案優(yōu)化，取得顯著的經(jīng)濟(jì)技術(shù)效果。得出以下結(jié)論：

1)雙側(cè)壁導(dǎo)坑法、CRD法等分部開(kāi)挖法施工的隧道，在下層導(dǎo)洞施工時(shí)，應(yīng)對(duì)薩式公式重新進(jìn)行回歸，確定上層導(dǎo)洞存在下的單段最大起爆藥量；

2)計(jì)算輔助眼及后續(xù)起爆的掏槽眼單段最大起爆藥量時(shí)，應(yīng)考慮掏槽槽腔的存在為后續(xù)爆破的炮孔提供了新的自由面，可適當(dāng)增加單段最大起爆藥量；

3)為降低掏槽區(qū)的爆破振速，多級(jí)楔形掏槽宜增加一級(jí)掏槽炮眼數(shù)目，三級(jí)掏槽眼炮孔深度宜大于二級(jí)掏槽；

圖5　優(yōu)化后的炮眼布置圖

4)下層導(dǎo)洞拱頂區(qū)巖石受上層導(dǎo)洞的爆破擾動(dòng)，較破碎，且掏槽區(qū)爆破后，拱頂區(qū)巖石最小抵抗線方向向下，爆破可借助重力作用完成，可根據(jù)“大孔距小排距”原理增加炮孔間距，并減少部分炮孔單孔裝藥量。

本研究對(duì)爆破方案各爆破參數(shù)的確定過(guò)多依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，存在一定局限性。后續(xù)研究可通過(guò)數(shù)值模擬的方法對(duì)各爆破參數(shù)進(jìn)行研究，進(jìn)一步論證現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，以期更好指導(dǎo)工程實(shí)踐。

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(責(zé)任編輯：呂海亮)

Research on Blasting Parameter Optimization to Eliminate Rockfall Hazards

HE Chuang,WANG Hailiang

(State Key Laboratory of Mining Disaster Prevention and Control Co-founded by Shandong Province and the Ministry of Science and Technology,Shandong University of Science and Technology,Qingdao,Shandong 266590,China)

Abstract:To eliminate rockfall hazards brought by split blasting,this research took the main II project of Qingdao Metro’s Yan’an Road Station passing through Guanye building as the research background.It redefined single biggest priming dose through the regression formula of Sodev’s empirical formula in the presence of the cavity and optimized blasting parameters of the original blasting scheme such as single biggest priming dose,cutting type,row spacing between holes,and blasting network by combining with the cushioning effect in the presence of multiple free surface.Results show that the optimized scheme of whole section one-time blasting not only eliminates the rockfall risk by controlling the blasting vibration velocity within 0.7 cm/s,but also saves 20 detonators and 13.35 kg explosives by decreasing 1 h per blasting per cycle.

Key words:rockfall;one-time blasting;blasting vibration velocity;double side heading method;metro

收稿日期：2015-11-18

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(10672091)；2015—2016年度山東科技大學(xué)研究生科技創(chuàng)新基金項(xiàng)目(YC150304)

作者簡(jiǎn)介：何闖(1990—),男,河北邯鄲人,碩士研究生,主要從事隧(巷)道爆破、隧(巷)道支護(hù)等方面的研究. E-mail:584650078@qq.com 王海亮(1963—),男,河北石家莊人,教授,博士生導(dǎo)師,主要從事工程爆破、地下工程、安全評(píng)價(jià)理論等方面的研究.E-mail:tlgcbp@263.net

中圖分類號(hào)：TB41

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1672-3767(2016)02-0079-07