艾斯卡爾 ，朱永利 ，王海龍

（1.華北電力大學(xué) 新能源電力系統(tǒng)國家實(shí)驗(yàn)室，河北 保定 071003；2.新疆金風(fēng)科技股份有限公司，新疆 烏魯木齊 830026）

0 引言

受環(huán)保問題和節(jié)能減排政策的推動(dòng)，風(fēng)電等可再生綠色能源越來越受到重視，對風(fēng)能大規(guī)模并網(wǎng)應(yīng)用的需求也一直在快速增長。但風(fēng)是一種可控性較差的能源，其并網(wǎng)友好性問題一直是業(yè)內(nèi)的焦點(diǎn)研究課題。

隨著風(fēng)電裝機(jī)容量的增加，尤其是風(fēng)電大規(guī)模集中接入電網(wǎng)，風(fēng)電所起到的作用也變得越來越重要。與此同時(shí)，風(fēng)電與電網(wǎng)間的相互影響也變得越來越明顯，尤其是風(fēng)電機(jī)組對電網(wǎng)故障的抵御能力已引起專業(yè)人員的重視［1］。

過去，當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生故障時(shí)，風(fēng)電機(jī)組因自身安全原因，一般都會(huì)自動(dòng)與電網(wǎng)解列。由于當(dāng)時(shí)風(fēng)力發(fā)電規(guī)模較小，這種自動(dòng)解列不會(huì)造成電網(wǎng)的安全／穩(wěn)定性問題。目前，風(fēng)電在電網(wǎng)中的占比已經(jīng)達(dá)到較高的水平，若風(fēng)電機(jī)組還不具備一定的電網(wǎng)故障抵御能力，一遇到電網(wǎng)故障就自動(dòng)解列，則會(huì)增加局部電網(wǎng)故障的恢復(fù)控制難度，惡化電網(wǎng)安全穩(wěn)定性，甚至?xí)觿」收?、引起連鎖反應(yīng)并導(dǎo)致系統(tǒng)崩潰［2-5］。

因此，為了保證電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，各國的電網(wǎng)部門根據(jù)自身實(shí)際情況對風(fēng)電場的電力接入提出了嚴(yán)格的技術(shù)要求［6］。其中，風(fēng)電機(jī)組高電壓穿越 HVRT（High-Voltage Ride-Through）技術(shù)被公認(rèn)是最具挑戰(zhàn)性的技術(shù)之一，逐漸成為行業(yè)內(nèi)的研究熱點(diǎn)。

本文圍繞永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組PMSG（Permanent Magnet Synchronous wind turbine Generator）的 HVRT技術(shù)問題，研究了已有的相關(guān)文獻(xiàn)［7-9］和當(dāng)今世界主流市場風(fēng)電并網(wǎng)規(guī)程和相關(guān)報(bào)告［10-17］，探討了PMSG在電網(wǎng)電壓驟升時(shí)的暫態(tài)特性［18-22］；然后，結(jié)合實(shí)際PMSG系統(tǒng)，提出了一種能夠?qū)崿F(xiàn)HVRT功能的控制方法；最后，在PSCAD環(huán)境下搭建了仿真模型，并進(jìn)行了仿真分析和現(xiàn)場測試，結(jié)果表明所提方法能夠有效提高PMSG的HVRT能力。

1 各國HVRT技術(shù)要求

通過對各國并網(wǎng)規(guī)程的分析研究可知，風(fēng)電機(jī)組應(yīng)滿足的HVRT技術(shù)指標(biāo)主要有如下幾項(xiàng)。

1.1 過電壓類型

對于風(fēng)電機(jī)組需要穿越的過電壓故障類型而言，各國并網(wǎng)規(guī)程規(guī)定的對應(yīng)于風(fēng)電機(jī)組HVRT功能的過電壓類型有工頻過電壓（電網(wǎng)過電壓的正序分量）、操作過電壓或諧振過電壓，如約旦標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的過電壓類型包括了工頻過電壓和操作過電壓。

1.2 過電壓幅值及其持續(xù)時(shí)間

一般而言，并網(wǎng)規(guī)程會(huì)規(guī)定：并網(wǎng)點(diǎn)電壓持續(xù)x s不超過y p.u.時(shí)機(jī)組不應(yīng)脫網(wǎng)，并保持連續(xù)聯(lián)網(wǎng)運(yùn)行。如澳大利亞NER標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，并網(wǎng)點(diǎn)電壓大于1.3 p.u.時(shí)至少工作 60 ms，并網(wǎng)點(diǎn)電壓在 1.1～1.3 p.u.期間至少工作900ms。中國國家標(biāo)準(zhǔn)GB／T 19963—2011對風(fēng)電機(jī)組的HVRT能力并沒有明確規(guī)定，只提出“當(dāng)風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)電壓超過額定電壓的110%時(shí)，HVRT特性由風(fēng)電機(jī)組的性能確定”。

1.3 HVRT期間風(fēng)電機(jī)組功率控制要求

風(fēng)電機(jī)組功率控制要求包括HVRT期間的有功功率和無功功率控制。如德國E.ON標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)電壓升至 1.2 p.u.時(shí)，風(fēng)電機(jī)組應(yīng)在 1.1～1.2 p.u.期間吸收一定的無功功率。

1.4 其他指標(biāo)

為了使風(fēng)電機(jī)組具備針對電網(wǎng)過電壓故障的抵御能力（HVRT能力），各國并網(wǎng)規(guī)程應(yīng)對風(fēng)電機(jī)組的過電壓故障判斷速度、HVRT頻次等其他指標(biāo)提出技術(shù)要求。目前，各國并網(wǎng)規(guī)程對這些問題都沒有明確規(guī)定。因此，風(fēng)電機(jī)組的HVRT能力的技術(shù)開發(fā)只能參照風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越技術(shù)對應(yīng)的技術(shù)指標(biāo)。

可見，各國風(fēng)電并網(wǎng)規(guī)程針對風(fēng)電機(jī)組的HVRT要求主要有：（1）過電壓幅值及其持續(xù)時(shí)間；（2）過電壓故障類型；（3）過電壓期間風(fēng)電機(jī)組的有功／無功控制方式。

表1匯總了各國并網(wǎng)規(guī)程HVRT技術(shù)要求（細(xì)則可以查看并網(wǎng)規(guī)程原文）。

表1 世界主流市場風(fēng)電并網(wǎng)標(biāo)準(zhǔn)中的HVRT技術(shù)要求Table 1 Technical requirements of HVRT stipulated in grid-connection codes for wind farm by different contries

2 PMSG的HVRT暫態(tài)特性

PMSG主回路拓?fù)淙鐖D1所示。

圖1 PMSG主回路拓?fù)鋱DFig.1 Main circuit topology of PMSG system

從圖1可知，發(fā)電機(jī)經(jīng)過AC-DC-AC全功率變流器與電網(wǎng)相連，發(fā)電機(jī)輸出側(cè)與風(fēng)電機(jī)組電網(wǎng)側(cè)已被頻率／電壓解耦，因此機(jī)組的HVRT等并網(wǎng)特性主要與電網(wǎng)側(cè)變流器有關(guān)。當(dāng)電網(wǎng)側(cè)電壓驟升時(shí)，注入電網(wǎng)的潮流方向?qū)⒏淖儯娋W(wǎng)將向風(fēng)電機(jī)組注入一定的逆向能量。另外，在HVRT期間，按照PMSG設(shè)計(jì)理念，機(jī)組變槳系統(tǒng)不工作，從發(fā)電機(jī)注入變流器的功率大小不發(fā)生變化。因此，在變流器整流側(cè)注入的能量和電網(wǎng)側(cè)變流器逆向能量的疊加作用下，變流器直流電壓會(huì)急劇上升。可見，直流側(cè)過電壓是因直流回路輸入、輸出能量的不平衡引起，如果直流回路的多余能量沒能得到轉(zhuǎn)移或消耗，則會(huì)導(dǎo)致直流電容的損壞，進(jìn)而導(dǎo)致設(shè)備停機(jī)。

3 PMSG的HVRT功能開發(fā)

3.1 PMSG的HVRT解決方案基本思路

HVRT期間PMSG的能量平衡關(guān)系如圖2所示。

圖2 PMSG系統(tǒng)在HVRT運(yùn)行時(shí)的能量平衡關(guān)系Fig.2 Energy balance of PMSG system during HVRT

從圖2可知，PMSG在HVRT期間的主回路功率平衡關(guān)系可用式（1）表示。

其中，Pgen為發(fā)電機(jī)輸出有功功率；Pgrid為PMSG注入電網(wǎng)的有功功率；Pneg為電網(wǎng)注入PMSG的逆向有功功率；Pdc為直流母線有功功率；PR為直流側(cè)卸荷電阻所消耗的有功功率；Udc為直流側(cè)電壓；Idc為直流側(cè)電流。

從式（1）可知，Pdc能承載的功率是一定的，因?yàn)橹绷鱾?cè)電容能儲(chǔ)存的功率是一定的。當(dāng)電網(wǎng)側(cè)出現(xiàn)高電壓時(shí)，由于Pgrid的減少和逆向功率Pneg的存在，式（1）所示的平衡關(guān)系會(huì)被破壞。因此，為了保證直流電壓處于允許范圍內(nèi)，并使PMSG具備HVRT能力，可使用以下3種方法。

（1）減少 Pgen。

因變槳系統(tǒng)速度問題很難快速減少Pgen，無法實(shí)現(xiàn)式（1）所示的功率平衡關(guān)系。另外，按照PMSG設(shè)計(jì)理念，為了實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)故障對傳動(dòng)系統(tǒng)的零機(jī)／電暫態(tài)沖擊，不推薦使用快速變槳技術(shù)。

（2）減少 Pneg或增加 Pgrid。

因?yàn)殡娋W(wǎng)側(cè)過電壓通常是由電網(wǎng)的暫態(tài)行為引起的，且因?yàn)殡娋W(wǎng)側(cè)過電壓引起的逆向潮流的存在，Pneg無法避免，Pgrid也很難增加，故該方法不可行。

（3）把剩余Pdc快速轉(zhuǎn)移或消耗掉。

該方法實(shí)際上就是通過加裝額外設(shè)備消耗／轉(zhuǎn)移直流環(huán)節(jié)中的多余能量，從而使Pdc始終處在正常直流電壓所對應(yīng)的功率范圍內(nèi)。

可見，方案3是比較可行的方法。

3.2 PMSG低成本HVRT實(shí)現(xiàn)方法

在兩相同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中，使d軸定向于電網(wǎng)電壓向量，則逆變器的數(shù)學(xué)模型可以表示為：

其中，ud、uq分別為逆變器輸出側(cè)電壓d、q軸分量；Ls、Rs分別為輸出側(cè)電感和電阻；Ns為電磁轉(zhuǎn)速；id、iq分別為逆變器電流d、q軸分量；usd為電網(wǎng)電壓d軸分量。

同理，功率方程推導(dǎo)如下：

其中，Qgrid為機(jī)組注入電網(wǎng)的無功功率。

與式（2）和式（3）對應(yīng)的機(jī)組電網(wǎng)側(cè)逆變器和直流Chopper回路的HVRT控制框圖如圖3所示。

圖3 PMSG系統(tǒng)的HVRT控制原理Fig.3 Schematic diagram of HVRT control for PMSG system

圖3中，UABC為機(jī)組電網(wǎng)側(cè)三相電壓；IABC為機(jī)組電網(wǎng)側(cè)三相電流；Idref為有功電流給定值；Iqref為無功電流給定值；Udcref為直流母線電壓給定值；Qref為外部無功功率控制指令；θ為電網(wǎng)側(cè)電壓的相位角。

從圖3可知，在正常運(yùn)行模式下，運(yùn)行模式控制器按照UABC信號(hào)對運(yùn)行模式進(jìn)行判斷。若機(jī)端電壓在 0.9～1.1 p.u.之間，則進(jìn)入正常運(yùn)行模式。 此時(shí)，Iqref的計(jì)算按Qref執(zhí)行，Idref的計(jì)算按照Udcref執(zhí)行。Qref的最大值按照式（4）計(jì)算獲得，并用于限幅環(huán)節(jié)，實(shí)際值由風(fēng)電場無功功率管理系統(tǒng)下發(fā)。在正常工作模式下，直流Chopper電路不工作。

其中，SN為視在功率；PN為額定功率。

若機(jī)端電壓大于 1.1 p.u.，則進(jìn)入 HVRT 運(yùn)行模式。此時(shí)，無功電流的控制優(yōu)先級最高，因此先按照式（5）來確定Iqref。為了有效支撐電網(wǎng)電壓的快速恢復(fù)，需要盡量提高Iqref；同時(shí)，應(yīng)把Idref限制到比較小的值。

其中，Imax為變流器最大允許電流；Id為變流器實(shí)測電流的d軸分量。

3.3 硬件升級及技術(shù)方案驗(yàn)證

至于在硬件上的技術(shù)升級方案而言，本文工作對現(xiàn)有系統(tǒng)的Chopper電路進(jìn)行了評估，并對Chopper電路中的卸荷電阻進(jìn)行了升級。其中，目標(biāo)風(fēng)電機(jī)組為由金風(fēng)科技研制的2.5 MW直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組，電網(wǎng)側(cè)額定電壓為690 V。Chopper電路由兩路制動(dòng)系統(tǒng)構(gòu)成。對單個(gè)制動(dòng)系統(tǒng)而言，選取直流側(cè)額定電壓為1050 V，選取直流側(cè)最高電壓為1150 V，選取前置IGBT最大電流為1600 A，選取單個(gè)卸荷電阻額定能耗能力為1600 kW（因?yàn)樾枰紤]HVRT過程中的逆向潮流，兩路制動(dòng)系統(tǒng)額定能耗能力合計(jì)為3200 kW）。卸荷電阻最新取值可通過式（6）計(jì)算獲得。

其中，Umax為變流器直流過電壓保護(hù)整定值；IRmax為卸荷電阻前置IGBT過電流保護(hù)整定值；Pmax為卸荷電阻需要消耗的功率最大值。

通過式（6）可知，卸荷電阻取值范圍為0.72～0.83 Ω。通過計(jì)算機(jī)仿真分析和實(shí)驗(yàn)室測試修正后最終取值為 0.75 Ω。

為了驗(yàn)證該方法的有效性，在PSCAD環(huán)境下搭建了風(fēng)電場-無窮大系統(tǒng)計(jì)算機(jī)仿真模型，如圖4所示。仿真模型中的風(fēng)電場由1臺(tái)金風(fēng)科技2.5 MW級PMSG構(gòu)成。仿真模型中設(shè)計(jì)的電壓驟升發(fā)生器能夠模擬各種電網(wǎng)側(cè)過電壓。同時(shí)，為了驗(yàn)證該方法在工程上的可實(shí)用性，按照計(jì)算機(jī)仿真結(jié)果，在現(xiàn)場也進(jìn)行了實(shí)際測試。計(jì)算機(jī)仿真和現(xiàn)場測試參數(shù)都按照表2執(zhí)行（參照 IEC61400-21—2008［22］）。

圖4 仿真和現(xiàn)場實(shí)際測試結(jié)果Fig.4 Results of simulation and site test

表2 PMSG機(jī)組HVRT仿真／實(shí)測參數(shù)設(shè)置Table 2 Parameter of HVRT during simulation and site test

計(jì)算機(jī)仿真和現(xiàn)場測試結(jié)果數(shù)據(jù)如圖5所示，圖中縱軸數(shù)據(jù)均為標(biāo)幺值。

從圖5（a）和圖5（b）可知，在電網(wǎng)電壓升至1.15 p.u.并持續(xù) 20 s的 HVRT 運(yùn)行期間，無功功率和無功電流均增加到 1.5p.u.，較好地支撐了電網(wǎng)電壓的恢復(fù)。另外，從圖5（a）和圖5（b）的比較分析可知，仿真結(jié)果和實(shí)測數(shù)據(jù)比較吻合。

從圖5（c）、（d）可知，在電網(wǎng)電壓升至 1.25 p.u.并持續(xù)0.2 s的HVRT運(yùn)行期間，有功功率的減少幅度非常明顯；無功功率和無功電流均增加到1.7 p.u.，較好地支持了電網(wǎng)電壓的恢復(fù)。另外，從圖5（d）可知，在實(shí)際測試過程中，風(fēng)電機(jī)組并沒有因電網(wǎng)側(cè)電壓的驟升而停機(jī)，而是順利穿越了電網(wǎng)側(cè)過電壓，完成了HVRT運(yùn)行過程。

從圖5（e）和圖5（f）可知，在電網(wǎng)電壓升至1.3 p.u.并持續(xù)0.2 s的HVRT運(yùn)行期間，風(fēng)電機(jī)組維持了聯(lián)網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)。同時(shí)，風(fēng)電機(jī)組輸出的無功功率和無功電流均增加至接近1.8 p.u.。

從以上分析可知，計(jì)算機(jī)仿真數(shù)據(jù)和現(xiàn)場的測試數(shù)據(jù)非常吻合，本文所提技術(shù)升級方案有效提高了PMSG的HVRT能力。

圖5 計(jì)算機(jī)仿真和現(xiàn)場實(shí)際測試結(jié)果數(shù)據(jù)Fig.5 Results of simulation and site test

4 結(jié)論

風(fēng)電場集中接入弱電網(wǎng)會(huì)降低電網(wǎng)的安全穩(wěn)定裕度。在較高的風(fēng)電比重下，如何提高風(fēng)電機(jī)組的故障抵御能力將會(huì)引起業(yè)內(nèi)人士更大的關(guān)注度。其中，風(fēng)電機(jī)組在電網(wǎng)側(cè)過電壓時(shí)的HVRT功能已成為行業(yè)內(nèi)技術(shù)研究的熱點(diǎn)。

本文所提PMSG的HVRT技術(shù)方案，在不改變現(xiàn)有系統(tǒng)主回路硬件配置的情況下，通過卸荷電阻的升級和相關(guān)控制環(huán)節(jié)的優(yōu)化升級，實(shí)現(xiàn)了PMSG較好的HVRT功能。同時(shí)，該技術(shù)方案通過了現(xiàn)場實(shí)測驗(yàn)證，技術(shù)改造所需的硬件成本低，工程上易于實(shí)現(xiàn)，可作為PMSG的HVRT技術(shù)升級方案。此外，本文歸納了中外并網(wǎng)規(guī)程HVRT技術(shù)要求，具有一定的參考價(jià)值。

參考文獻(xiàn)：

［1］World Wind Energy Association.World wind energy report［R］.Havana，Cuba：WWEA，2011.

［2］LIU Hongzhi，CHEN Zhe.Fault ride-through and grid support of permanent magnet synchronous generator-based wind farms with HVAC and VSC-HVDC transmission systems［C］∥2012 IEEE Energy Conference & Exhibition.Florence，Italy：IEEE，2012：769-773.

［3］趙海嶺，王維慶，王海云.并網(wǎng)永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組故障穿越能力仿真研究［J］. 電網(wǎng)與清潔能源，2010，26（7）：15-18.ZHAO Hailing，WANG Weiqing，WANG Haiyun.Faultridethrough simulation of permanent magnetic synchronous generator connected into power grid［J］.Power System and Clean Energy，2010，26（7）：15-18.

［4］劉觀起，張書梅.改進(jìn)SVPWM在直驅(qū)型風(fēng)電并網(wǎng)控制中的仿真研究［J］. 電力科學(xué)與工程，2011，27（1）：11-15.LIU Guanqi，ZHANG Shumei.Simulation study based on improved SVPWM of direct-drive wind power grid inverter control［J］.Electric Power Science and Engineering，2011，27（1）：11-15.

［5］李建林，胡春生.變速恒頻直驅(qū)型風(fēng)電系統(tǒng)變流器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)研究［J］. 電網(wǎng)與清潔能源，2009，25（12）：62-69.LI Jianlin，HU Chunsheng.Studies on the converter’s topology of direct-drive wind turbine generator ［J］.Power System and Clean Energy，2009，25（12）：62-69.

［6］力戈，宋新甫，常喜強(qiáng).直驅(qū)永磁風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)低電壓穿越改進(jìn)控制策略研究［J］. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2011，39（12）：73-38.LI Ge，SONG Xinfu，CHANG Xiqiang.Improved control theory for low voltage ride through of permanent magnetic synchronous generator［J］.Power System Protection and Control，2011，39（12）：73-38.

［7］吳杰，孫偉，顏秉超.應(yīng)用STATCOM提高風(fēng)電場低電壓穿越能力［J］. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2011，39（24）：47-51.WU Jie，SUN Wei，YAN Bingchao.Improvement of low voltage ride through capability of wind farm using STATCOM［J］.Power System Protection and Control，2011，39（24）：47-51.

［8］FELTES C，KRETSCHMANN J，F(xiàn)ORTMANN J.High voltage ride through of DFIG based wind turbines［C］∥Power and Energy Society General Meeting-Conversion and Delivery of Electrical Energy in the 21th Century.Pittsburgh，USA：IEEE，2008：20-24.

［9］WESSELS C，F(xiàn)UCHS F W.High voltageridethrough with FACTS forDFIG based wind turbines［C］∥13th European Conference on Power Electronics and Applications.Barcelona，Spain：［s.n.］，2009：8-10.

［10］賈超，李廣凱，王勁松，等.直驅(qū)型風(fēng)電系統(tǒng)高電壓穿越仿真分析［J］. 電力科學(xué)與工程，2012，10（28）：1-5.JIA Chao，LI Guangkai，WANG Jinsong，et al. Simulation analysis on the high voltage ride through technologies of direct drive wind power system ［J］.Electric PowerScience and Engineering，2012，10（28）：1-5.

［11］中國國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì).風(fēng)電場接入電力系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定：GB／T19963—2011［S］. 北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2012.

［12］Fichtner Gmbh&Co..Technical requirements and evaluation of grid code compliance for wind power plants in Jordan ［S］.Amman，Jordan：Fichtner Gmbh&Co.，2014.

［13］E.ON Netz.Grid code high and extra high voltage［S］.Bayreuth，Germany：E.ON Netz GmbH，2006.

［14］Danish Energy Authority.Wind turbines connected to grids with voltages above 100 kV［S］.Copenhagen，Denmark：Danish Energy Authority，2004.

［15］Hydro Quebec TransEnergie Gmbh.Technical requirements for connection ofpowerplantstothetransmission network of Quebec［S］.Vancourer，Canada：Hydro-Quebec Gmbh，2012.

［16］Western Electricity Coordination Council（WECC）.Low voltage ride through standard［S］.New York，USA：WECC，2005.

［17］Australian Energy Market Commission.National electricity rules-Chapter 5-grid connection［S］.Sydney，Australia：AEMC，2012.

［18］National Energy Regulator of South Africa.Grid connection code forRenewable PowerPlants （RPPs） connected to the electricity Transmission System（TS） or the Distribution System（DS） in South Africa［S］.Pretoria，South Africa：NER，2012.

［19］葉希，魯宗相，喬穎，等.大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)事故機(jī)理分析初探［J］. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2012，36（8）：11-17.YE Xi，LU Zongxiang，QIAO Ying，et al.A primary analysis on mechanism of large scale cascading trip-off of wind turbine generators［J］.Automation of Electric Power Systems，2012，36（8）：11-17.

［20］MOHSENI M，MASOUM M A S，ISLAM S M.Low and high voltage ride-through of DFIG wind turbines using hybrid current controlled converters ［J］.Electric PowerSystems Research，2011，81（7）：1456-1465.

［21］LIU Changjun，HUANG Xiaobo，CHEN Min，etal.Flexible control of DC-link voltage for doubly fed induction generator during grid voltage swell［C］∥Energy Conversion Congress and Exposition.Atlanta，USA：［s.n.］，2010：3091-3095.

［22］International Electrotechnical Commission（IEC）.Wind turbinespart 21：measurement and assessment of power quality characteristicsofgrid connected wind turbines：IEC61400-21：2008［S］.Geneva，Switzerland：IEC Central Office，2008.