高志勇++胡鶴飛

摘 要：文章應(yīng)用傳熱學(xué)基本原理對(duì)CPR1000機(jī)組臨停期間一二回路傳熱進(jìn)行了分析，從理論上對(duì)APG冷卻一回路的運(yùn)行方式進(jìn)行了模型建立及理論計(jì)算，證明了該種運(yùn)行方式的可行性。由于定量計(jì)算選用的是CPR1000機(jī)組的通用參數(shù)，因此具備推廣應(yīng)用的可行性，為后續(xù)同類機(jī)組臨停期間保持該種運(yùn)行方式提供了參考。

關(guān)鍵詞：CPR1000；臨停；APG；冷卻

中圖分類號(hào)：TK21 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-8937（2016）12-0104-02

1 背景概述

根據(jù)電網(wǎng)的要求，CPR1000機(jī)組會(huì)面臨長(zhǎng)時(shí)間停運(yùn)的實(shí)際情況。NS/SG模式（蒸汽發(fā)生器冷卻正常停堆模式）是一種可供選擇的模式，該模式下停運(yùn)機(jī)組能夠在需要時(shí)以最短時(shí)間達(dá)到?jīng)_轉(zhuǎn)并網(wǎng)的條件；從技術(shù)規(guī)范角度分析，該模式相對(duì)安全，涉及的RPR試驗(yàn)均可執(zhí)行，不存在超期無(wú)法執(zhí)行的風(fēng)險(xiǎn)。

CPR1000機(jī)組后撤至NS/SG模式：一回路在標(biāo)準(zhǔn)熱停平臺(tái)下，硼濃度高于熱停硼濃度，三臺(tái)主泵運(yùn)行。常規(guī)島水側(cè)正常投運(yùn)，輔機(jī)系統(tǒng)正常投運(yùn)，主蒸汽隔離閥開啟，凝汽器真空不破壞。

為避免GCTa投運(yùn)浪費(fèi)水資源及防止GCTc閥門波動(dòng)，一回路溫度控制可采用特殊的冷卻方式——通過(guò)APG冷卻一回路。即三臺(tái)蒸汽發(fā)生器（以下簡(jiǎn)稱SG）由APD供水并通過(guò)ARE小閥自動(dòng)控制，GCTa/GCTc保持關(guān)閉，APG正常投運(yùn)，通過(guò)APG排污流量導(dǎo)出熱量并調(diào)節(jié)一回路的溫度。

2 臨停期間機(jī)組通過(guò)APG冷卻的傳熱分析

從能量傳遞過(guò)程的角度分析：一回路熱量通過(guò)SG傳遞到二回路，一部分將給水加熱成VVP新蒸汽，另一部分轉(zhuǎn)化為APG高溫排污水。VVP新蒸汽冷凝成疏水后排向冷凝器。APG排污水經(jīng)APG002RF冷卻，大部分熱量被帶入除氧器，少部分熱量（排污水）排入冷凝器。在除氧器液位、壓力穩(wěn)定的狀態(tài)下，多余的熱量通過(guò)ADG005VL排入冷凝器，最后傳遞到海水。

從能量傳遞能力的角度分析：三臺(tái)RCP主泵和PZR加熱器的總功率約10 MW，堆芯衰變熱的功率小于10 MW，因此一回路總的熱功率小于20 MW。而APG002RF設(shè)計(jì)傳熱能力為20.5 MW，APG001RF設(shè)計(jì)傳熱能力為10.8 MW。因此，不考慮散熱損失，通過(guò)APG002RF能夠?qū)⒁换芈返臒崃繉?dǎo)出。

3 臨停期間機(jī)組通過(guò)APG冷卻的傳熱模型

一二回路的熱量建立平衡后，忽略散熱損失，最終簡(jiǎn)化的傳熱模型，如圖1所示。

簡(jiǎn)圖中各項(xiàng)參數(shù)物理意義如下：

Q總：一回路傳遞到二回路的總功率；

q0、T0：給水流量、給水溫度；

QVVP、q2、T1：VVP新蒸汽的功率、蒸汽流量、蒸汽溫度；

QAPG、q1、T1：APG排污水的功率、排污水流量、排污水溫度（近似等于蒸汽溫度）；

T2：APG002RF冷卻水側(cè)的出水溫度；

q3：APG002RF冷卻水流量；

T3：冷器凝冷凝水溫度。

通過(guò)某核電機(jī)組NS/SG模式臨停并通過(guò)APG冷卻一回路的實(shí)踐運(yùn)行，可以得知實(shí)際運(yùn)行的一種穩(wěn)定運(yùn)行參數(shù)如下：

給水總流量：q0=59.83 t/h；

主給水溫度：T0=113.67 ℃；

APG排污流量：q1=39.38 t/h；

VVP主蒸汽溫度：T1=290.19 ℃；

VVP新蒸汽流量：q2=q0-q1=20.45 t/h；

APG冷卻水流量：q3=79.76 t/h；

APG冷卻水出水溫度：T2=131.74 ℃；

冷凝器凝結(jié)水溫度：T3=29.45 ℃；

凝結(jié)水泵出口壓力：2.6 MPa.g；

主給水壓力：9.3 MPa.g；

主蒸汽壓力：7.2 MPa.g。

通過(guò)查詢，得到以下數(shù)據(jù)：

壓力：9.3 MPa.g；溫度113.67 ℃給水焓值：h1=483.57 kJ/kg；

壓力：7.2 MPa.g的飽和蒸汽焓值：h2=2 768.6 kJ/kg；

壓力：7.2 MPa.g的飽和水焓值：h3=1 282.7 kJ/kg；

壓力：2.6 MPa.g的定壓比熱容：Cp=4.2 kJ/（kg*℃）。

根據(jù)上述數(shù)據(jù)計(jì)算可得：

一回路傳遞到二回路的總功率：Q總=QVVP+QAPG=q2（h2-h1）+ q1（h3-h1）=21.72 MW；

通過(guò)APG排污水帶走的功率：QAPG=q1（h3-h1）=8.74 MW；

通過(guò)APG002RF傳遞的功率：QAPG=q3Cp（T2-T3）=9.52 MW。

通過(guò)排污水焓值計(jì)算的QAPG與通過(guò)APG002RF計(jì)算的QAPG有一定的偏差，這是由于模型簡(jiǎn)化造成的偏差、各儀表測(cè)量的誤差等共同引起的。

考慮更一般的運(yùn)行工況，分別對(duì)VVP新蒸汽流量在10 t/h、15 t/h、20 t/h三種工況及APG流量在10 t/h、20 t/h、30 t/h、40 t/h、 50 t/h、60 t/h、70 t/h七種工況進(jìn)行計(jì)算，得出以下的計(jì)算值：

不考慮APG排污時(shí)，不同流量的新蒸汽導(dǎo)出的一回路功率（QVVP=q2（h2-h1）），見表1。

不考慮新蒸汽時(shí)，不同流量的APG排污水導(dǎo)出的一回路功率（QAPG=q1（h3-h1）），見表2。

根據(jù)上述結(jié)果，得到不同新蒸汽流量、不同排污流量組合下可導(dǎo)出的對(duì)應(yīng)一回路熱功率，見表3。

根據(jù)表3結(jié)果可知：CPR1000機(jī)組穩(wěn)定在NS/SG模式下，機(jī)組可通過(guò)VVP與APG導(dǎo)熱的方式導(dǎo)出一回路的熱功率。新蒸汽流量約在15～20 t/h（儀表無(wú)法測(cè)出準(zhǔn)確流量），將APG排污水調(diào)至最大流量，能夠?qū)С龅囊换芈窡崃考s為25 MW。

需要說(shuō)明的是：在不同的運(yùn)行工況下，SG內(nèi)部的飽和壓力與飽和溫度會(huì)有輕微的變化，并且排污水的溫度略低于飽和溫度，所以表3結(jié)果只是對(duì)傳熱功率的概算。

4 結(jié)論及建議

根據(jù)前面的分析可以得出結(jié)論：通過(guò)調(diào)節(jié)APG排污流量改變SG的給水流量，進(jìn)而可以調(diào)節(jié)一回路的溫度，因此NS/SG模式下CPR1000機(jī)組通過(guò)APG冷卻一回路的冷卻方式具有可行性。由于定量計(jì)算選用的是CPR1000機(jī)組的通用參數(shù)，因此具備推廣應(yīng)用的可行性，為后續(xù)同類機(jī)組臨停期間保持該種運(yùn)行方式提供了參考。

盡管通過(guò)APG冷卻一回路的冷卻方式具有可行性，但是此運(yùn)行方式仍有三點(diǎn)需要加強(qiáng)關(guān)注：

①此種運(yùn)行方式下二回路的熱量主要是通過(guò)液相熱傳遞實(shí)現(xiàn)的，在SG中沸騰汽化傳熱的比例減小很多，因此二回路整體熱平衡相對(duì)比較脆弱，需要加強(qiáng)對(duì)二回路水側(cè)重要參數(shù)的監(jiān)視及調(diào)整。

②此種運(yùn)行方式下一回路熱量均需要通過(guò)VVP新蒸汽及APG002RF進(jìn)行傳遞，因此一回路熱功率降到約25 MW以下是投運(yùn)此種運(yùn)行方式的前提條件。

③此種運(yùn)行方式下SG水位通過(guò)ARE小閥自動(dòng)控制，但水位控制的前饋環(huán)節(jié)已切除，自動(dòng)控制僅通過(guò)水位閉環(huán)控制來(lái)實(shí)現(xiàn)，響應(yīng)時(shí)間較長(zhǎng)，在水汽回路引入干擾時(shí)可能導(dǎo)致SG水位大幅波動(dòng)。

參考文獻(xiàn)：

[1] 沈維道，童均耕.工程熱力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2007.

[2] 楊世銘，陶文銓.傳熱學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2006.