劉彥

1船舶振動噪聲重點(diǎn)實驗室，湖北武漢4300642中國艦船研究設(shè)計中心，湖北武漢430064

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基于慣容器的機(jī)械振動被動控制系統(tǒng)傳遞特性分析

劉彥1，2

1船舶振動噪聲重點(diǎn)實驗室，湖北武漢430064
2中國艦船研究設(shè)計中心，湖北武漢430064

摘要：慣容器作為一種新型的被動控制元件，給機(jī)械設(shè)備振動的被動控制設(shè)計提供了新的思路。將慣容器分別以串聯(lián)和并聯(lián)的方式融入隔振與吸振系統(tǒng)之中，獲得4種易于工程實施的機(jī)械振動被動控制系統(tǒng)。分別建立這4型系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型，利用Matlab仿真分析其振動傳遞特性。結(jié)果表明：在現(xiàn)有的隔振系統(tǒng)或者吸振系統(tǒng)中并聯(lián)慣容器并不能取得控制效果的提升；在隔振系統(tǒng)基礎(chǔ)上，串聯(lián)慣容器模塊，可在不改變原系統(tǒng)高頻隔振效果的基礎(chǔ)上，有效提升中、低頻，尤其是反共振峰值處的隔振效果；在吸振系統(tǒng)中串聯(lián)慣容器，可獲得2個反共振峰值，且峰值頻率可通過參數(shù)變化進(jìn)行調(diào)整。

關(guān)鍵詞：機(jī)械系統(tǒng)；被動控制；慣容器；傳遞特性

0　引　言

2002年，Smith創(chuàng)造性地提出了慣容器概念［1］，即兩端自由的質(zhì)量單元，并給出了一種齒輪—齒條式慣容器模型，實現(xiàn)了機(jī)械系統(tǒng)與電路系統(tǒng)的完全對等模擬，使得運(yùn)用電子網(wǎng)絡(luò)理論和研究方法對機(jī)械網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行研究成為可能。在此基礎(chǔ)上，國內(nèi)、外學(xué)者對慣容器結(jié)構(gòu)形式開展了研究。如Papageorgiou等［2］研制了2種慣容器原理樣機(jī)，并在實驗室開展了試驗驗證，Wang等［3］提出了一種液力慣容器并申報了專利，聶佳梅等［4］提出了扭轉(zhuǎn)慣容器的概念，并找到了實現(xiàn)裝置。目前，慣容器主要應(yīng)用在車輛懸架系統(tǒng)與建筑物隔振之中［5-7］。

慣容器不僅豐富了被動控制元件的類型，同時它的視在質(zhì)量還是其自身質(zhì)量的幾十倍乃至數(shù)百倍［3］，因此慣容器概念的提出為機(jī)械設(shè)備振動的被動控制設(shè)計提供了新的思路，但這方面的研究成果相對較少?？紤]到基于電氣網(wǎng)絡(luò)理論的“黑箱”法設(shè)計的控制系統(tǒng)由于沒有慮及工程實際中的結(jié)構(gòu)布置、空間等因素［8］，往往存在工程應(yīng)用性差的問題，為增強(qiáng)工程指導(dǎo)價值，本文將慣容器分別以串聯(lián)和并聯(lián)的方式加入工程中廣泛應(yīng)用的隔振與吸振系統(tǒng)之中，獲得4種工程實現(xiàn)方便的機(jī)械振動被動控制系統(tǒng)，并分別建立這4種被動控制系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型，仿真分析這些系統(tǒng)的振動傳遞特性，給出慣容器對振動傳遞特性的影響規(guī)律。

1　理論模型

1.1慣容器基本原理

通常的質(zhì)量單元在電—聲類比中被視作一端接地的電容，實際上制約了質(zhì)量單元作用的發(fā)揮，因此，劍橋大學(xué)的Smith于2002年創(chuàng)新性地提出了兩端自由的質(zhì)量單元模型［1］，實現(xiàn)了機(jī)械系統(tǒng)與電氣系統(tǒng)的完全對應(yīng)，典型結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1慣容器原理圖Fig.1 Schematic of the mechanical model of an inerter

依據(jù)牛頓第二定律，慣容器所承受的力可以表示為：

式中：m為飛輪質(zhì)量；r1為小齒輪的半徑；r2為齒輪的半徑；r3為飛輪小齒輪的半徑；γ為飛輪的回轉(zhuǎn)半徑；vt1為終端1的速度；vt2為終端2的速度。

1.2基于慣容器的機(jī)械振動被動控制系統(tǒng)建模

目前在機(jī)械設(shè)備振動被動控制領(lǐng)域，應(yīng)用最為廣泛的主要是隔振和吸振2種形式，而新的控制元件的引入，其布置方式無外乎并聯(lián)或串聯(lián)這2種方式?？紤]到結(jié)構(gòu)布置與空間等制約因素，本文主要研究以下4種結(jié)構(gòu)形式的慣容器被動控制系統(tǒng)，即隔振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)、隔振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)、吸振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)、吸振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)。

1.2.1隔振—慣容器并聯(lián)

該系統(tǒng)的原理圖及對應(yīng)的電—聲類比圖［9］如圖2所示。

圖2隔振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)原理圖及其電—聲類比圖Fig.2　 Schematic of isolation system parallel inerter and its electro-acoustic analogy model

求解上述電—聲類比圖，可得

被動控制系統(tǒng)的傳遞函數(shù)即為

1.2.2隔振—慣容器串聯(lián)

由于慣容器沒有剛度，不具備支撐能力，因此串聯(lián)使用時必須并接彈簧單元，整個系統(tǒng)的原理圖及其電—聲類比圖如圖3所示。

圖3隔振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)原理圖及其電—聲類比圖Fig.3　 Schematic of isolation system series inerter and its electro-acoustic analogy model

求解該電—聲類比圖，有

式中：λ1= 1 + Rm0+ Rk0+ 4ξ2Rc0；λ2= 1 + Rm0+ Rc0。

1.2.3吸振—慣容器并聯(lián)

該系統(tǒng)的原理圖及對應(yīng)的電—聲類比圖如圖4所示。

圖4吸振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)原理圖及其電—聲類比圖Fig.4　 Schematic of absorber system parallel inerter and its electro-acoustic analogy model

求解該電—聲類比圖，可得

式中：

1.2.4吸振—慣容器串聯(lián)

與隔振—慣容器串聯(lián)類似，串接狀態(tài)下，慣容器必須并接彈簧單元，整個系統(tǒng)原理圖及其電—聲類比圖如圖5所示。

圖5吸振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)原理圖及其電—聲類比圖Fig.5　 Schematic of absorber system series inerter and its electro-acoustic analogy model

式中：

2　振動傳遞特性數(shù)值仿真與分析

下面，利用仿真軟件Matlab分析上述4種結(jié)構(gòu)的振動傳遞特性。

1）隔振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)。

不失一般性，設(shè)原系統(tǒng)阻尼比ξ=0.1，分析不同質(zhì)量特性的慣容器對振動傳遞特性的變化，結(jié)果如圖6所示。由圖可見，在原有的隔振系統(tǒng)中加入慣容器，將使得傳遞函數(shù)在共振頻率后的一段頻率范圍內(nèi)優(yōu)于原系統(tǒng)，但很快惡化，并迅速趨近于Rm0/（1+Rm0）。隨著質(zhì)量比Rm0的增加，隔振效果較原系統(tǒng)有所提升的范圍逐漸收窄，且傳遞函數(shù)漸近值逐步提升?？傮w而言，這種并入慣容器的方式，是以大幅損失高頻隔振效果來獲得中、低頻區(qū)的改善，如在Rm0=0.3時，整個隔振系統(tǒng)在中、高頻段的隔振效果就很難超過12 dB，而當(dāng)Rm0＜0.1時，雖然中、高頻隔振效果可以接近20 dB，但低頻幾乎沒有改善?？梢娺@種結(jié)構(gòu)形式在減振降噪系統(tǒng)中并不適用。

圖6隔振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)振動傳遞特性變化曲線Fig.6　 Influence to transfer characteristics of isolation system parallel inerter

2）隔振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)。

由電—聲類比圖可見，慣容器模塊與原有彈簧—阻尼單元的布置順序不影響振動傳遞率。需要注意的是，由于串入了一個彈簧單元，使得整個系統(tǒng)的剛度特性與原系統(tǒng)發(fā)生了變化，因此傳遞特性比較需以慣容器與原系統(tǒng)質(zhì)量比Rm0=0為基準(zhǔn)。不失一般性，設(shè)ξ=0.1，Rk0=1，Rc0=0.2，分析慣容器質(zhì)量特性變化帶來的影響，結(jié)果如圖7所示。慣容器的存在使得共振峰到反共振峰之間的傳遞效率有所提升，尤其在反共振峰值處有顯著的提升，且這種提升隨著慣容器質(zhì)量特性的增加而增加，在Rc0=0.2的情況下反共振點(diǎn)有15～20 dB的提升，但對應(yīng)的改善頻段逐步縮短。由式（7）可見，當(dāng)Rm0>0時，系統(tǒng)傳遞在高頻時退化為即與原系統(tǒng)傳遞率保持一致，與串接模塊中的剛度和阻尼參數(shù)無關(guān)?？梢?，在傳統(tǒng)的隔振系統(tǒng)中串聯(lián)慣容器，可在不改變原系統(tǒng)隔振高頻隔振效果的基礎(chǔ)上，有效提升中、低頻的隔振效果，尤其對機(jī)械系統(tǒng)低頻特征線譜的消除具有非常廣闊的應(yīng)用前景。

圖7隔振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)振動傳遞特性變化曲線Fig.7　 Influence to transfer characteristics of isolation system series inerter

3）吸振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)。

不失一般性，設(shè)ξ=0.1，Rk0=0.3，Rmx=0.3，Rc0=0.05。由圖8（a）可見，在吸振器剛度和阻尼不變的條件下，慣容器的出現(xiàn)相當(dāng)于吸振系統(tǒng)的等效質(zhì)量的增加，因此使得將使得吸振區(qū)向低頻移動，然而當(dāng)剛度配合等比例增加時（圖8（b）），吸振效果并沒有像單純的動力吸振器那樣隨著附加質(zhì)量（吸振器剛度與附加質(zhì)量比保持不變）的提升而提升，不僅如此，慣容器質(zhì)量特性的增加還收窄了吸振的有效區(qū)間。由此可見，這種結(jié)構(gòu)形式并不能發(fā)揮慣容器的優(yōu)勢，在機(jī)械振動被動控制領(lǐng)域應(yīng)用價值有限。

圖8吸振—慣容器并聯(lián)系統(tǒng)振動傳遞特性變化曲線Fig.8　 Influence to transfer characteristics of absorber system parallel inerter

4）吸振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)。

與隔振—慣容器串聯(lián)一樣，在這種結(jié)構(gòu)形式中慣容器必須并接彈簧單元，因此需要以Rm0=0為對比基準(zhǔn)，以去除系統(tǒng)剛度特性變化帶來的影響。不失一般性，設(shè)ξ=0.1，Rkx=0.6，Rmx=0.3，Rcx=0.1，Rk0=0.6，Rc0=0.1。分析慣容器質(zhì)量特性變化帶來的影響。由圖9可見，慣容器的出現(xiàn)將出現(xiàn)2個反共振峰，分布于單純吸振器傳遞曲線反共振峰的兩側(cè)。隨著慣容器隔振質(zhì)量的增加，第1階反共振峰有所降低，第2階則有所提升，且這2個反共振峰都將向低頻移動。在工程實際中，可以通過調(diào)整kx，k0，m0，調(diào)整2個反共振峰的位置與大小來實現(xiàn)2個頻段的吸振效果。

3　結(jié)　論

將慣容器以并聯(lián)和串聯(lián)2種方式接入傳統(tǒng)的隔振與吸振系統(tǒng)之中，形成了4種易于工程實現(xiàn)的機(jī)械振動被動控制系統(tǒng)模型，仿真分析了這些系統(tǒng)的振動傳遞特性，相關(guān)結(jié)論如下：

1）無論是隔振系統(tǒng)還是吸振系統(tǒng)，直接并入慣容器并不能取得被動控制效果的提升。

圖9吸振—慣容器串聯(lián)系統(tǒng)振動傳遞特性變化曲線Fig.9　 Influence to transfer characteristics of absorber system series inerter

2）在隔振系統(tǒng)的基礎(chǔ)上串聯(lián)慣容器模塊，可在不改變原系統(tǒng)高頻隔振效果的基礎(chǔ)上有效提升中、低頻，尤其是反共振峰值處的隔振效果，其在機(jī)械設(shè)備中、低頻隔振及低頻特性線譜消除領(lǐng)域應(yīng)用前景廣闊。

3）在吸振系統(tǒng)中串聯(lián)慣容器可獲得2個反共振峰值，可以通過改變kx，k0和m0等參數(shù)，調(diào)整2個反共振峰的位置與大小來實現(xiàn)2個頻段的吸振效果。

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Analysis of the transmission characteristics of mechanical passive control systems with the inerter

LIU Yan1，2

1 Science and Technology on Ship Vibration and Noise Key Laboratory，Wuhan 430064，China 2 China Ship Development and Design Center，Wuhan 430064，China

Abstract：As a novel mechanical network element, the inerter instills new thoughts into the passive control design for mechanical systems. In this paper, four kinds of easy-to-apply passive control systems are devel?oped by integrating the inerter into vibration isolation and absorbing systems, in the way of series and paral?lel. The models of these systems are established next, with their transmission characteristics being simulat?ed and studied with MATLAB. It is observed that the control performance of either the isolation system or the absorbing system shows little improvement under the parallel mode. On the contrary, connecting an in?erter in series mode effectively improves the performance at the mid-low frequencies, especially at an?ti-resonant frequency, without compromising the effect at high frequencies. Also, the absorbing system can gain two anti-resonant frequencies by connecting an inerter in series mode, and the anti-resonant frequen?cies can be adjusted by changing the parameters of the system.

Key words：mechanical system；passive control；inerter；transmission characteristics

作者簡介：劉彥（通信作者），男，1979年生，博士，高級工程師。研究方向：噪聲振動控制。E-mail：liuyanhit@gmail.com

基金項目：國家部委基金資助項目

收稿日期：2015 - 04 - 20網(wǎng)絡(luò)出版時間：2016-1-19 14:55

中圖分類號：U661.44

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI：10.3969/j.issn.1673-3185.2016.01.014

網(wǎng)絡(luò)出版地址：http://www.cnki.net/kcms/detail/42.1755.TJ.20160119.1455.030.html期刊網(wǎng)址：www.ship-research.com

引用格式：劉彥.基于慣容器的機(jī)械振動被動控制系統(tǒng)傳遞特性分析［J］.中國艦船研究，2016，11（1）：108-113，120. LIU Yan. Analysis of the transmission characteristics of mechanical passive control systems with the inerter［J］. Chi?nese Journal of Ship Research，2016，11（1）：108-113，120.