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        長河壩水電站地下廠房巖壁吊車梁設(shè)計(jì)

        2016-03-17 02:49:24軍,娟,
        四川水力發(fā)電 2016年1期
        關(guān)鍵詞:有限元

        張 志 軍, 程 麗 娟, 譚 可 奇

        (中國電建集團(tuán)成都勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川 成都 610072)

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        長河壩水電站地下廠房巖壁吊車梁設(shè)計(jì)

        張 志 軍,程 麗 娟,譚 可 奇

        (中國電建集團(tuán)成都勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川 成都610072)

        摘要:長河壩水電站地下廠房安裝雙小車電動(dòng)雙梁橋式QDWHX420+420/16 t-27 m 型起重機(jī),橋機(jī)一側(cè)軌道上的吊車輪數(shù)為10,最大輪壓為860 kN。根據(jù)《地下廠房巖壁吊車梁設(shè)計(jì)規(guī)范》Q/CHECC 003-2008,對吊車梁的布置、截面尺寸、受拉錨桿截面面積及與巖壁結(jié)合面的穩(wěn)定性進(jìn)行了全面分析、計(jì)算并根據(jù)有限元計(jì)算成果,最終確定了巖壁吊車梁的截面形狀及錨固支護(hù)方案。

        關(guān)鍵詞:巖壁吊車梁;橋基輪壓;有限元;錨桿應(yīng)力;長河壩水電站

        1工程概述

        長河壩水電站地下廠房系統(tǒng)安裝4臺(tái)機(jī)組,總裝機(jī)容量為2 600 MW。主機(jī)間尺寸為147 m×30.8 m×73.35 m(長×寬×高),安 裝 間 長60.9 m、副廠房長20.9 m,廠房總長度為228.8 m。

        廠內(nèi)安裝雙小車電動(dòng)雙梁橋式QDWHX420+420/16t-27 m 型起重機(jī),橋機(jī)一側(cè)軌道上的吊車輪數(shù)為10,最大輪壓為860 kN,最小輪壓為320 kN,縱向剎車力為68 kN,水平剎車力為68 kN;吊車基本特征輪距L1為0.75 m,L2為1.512 m,軌道及附件重力為2 kN/m(圖1)。

        圖1 吊車梁輪壓布置圖

        2工程地質(zhì)條件

        地下廠房區(qū)巖性以晉寧~澄江期花崗巖為主,巖體強(qiáng)度高,主要結(jié)構(gòu)面為次級(jí)小斷層、擠壓破碎帶和節(jié)理裂隙。巖體完整性好,圍巖多呈次塊狀結(jié)構(gòu),次為鑲嵌狀結(jié)構(gòu)和塊狀結(jié)構(gòu),少量為碎裂結(jié)構(gòu),圍巖類別以Ⅲ~Ⅱ類為主,局部裂隙密集帶及斷層破碎帶為Ⅳ類。

        3巖壁吊車梁設(shè)計(jì)

        巖壁吊車梁與廠房建筑物的結(jié)構(gòu)安全級(jí)別相同。巖壁吊車梁的錨桿應(yīng)力由圍巖釋放的應(yīng)力與荷載產(chǎn)生的應(yīng)力組成。

        在長河壩水電站巖壁開挖過程中,部分巖壁超挖、成型較差,但在吊車梁澆筑之前已對該部分巖壁進(jìn)行了加固修復(fù)處理,修復(fù)后的巖壁強(qiáng)度不低于天然圍巖強(qiáng)度。因此,筆者僅對設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)斷面下存在的工況進(jìn)行計(jì)算。

        筆者進(jìn)行的計(jì)算工況及相應(yīng)作用(荷載)效應(yīng)組合情況見表1。

        3.1剛體極限平衡法

        (1)巖壁吊車梁結(jié)構(gòu)參數(shù)初擬。

        根據(jù)國內(nèi)已建和在建地下水電站工程巖壁吊車梁設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)并考慮地質(zhì)條件等多種因素,初擬了巖壁吊車梁界面尺寸、受拉受壓錨桿的直徑、間距、入巖位置以及傾角等參數(shù)。巖壁吊車梁結(jié)構(gòu)形式及支護(hù)參數(shù)見圖2。

        (2)受拉壓錨桿截面積驗(yàn)算。

        巖壁吊車梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法,按照分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)規(guī)范計(jì)算得到的兩種工況下的滑動(dòng)力矩和抗滑力矩見表2??够卮笥诨瑒?dòng)力矩,滿足規(guī)范設(shè)計(jì)要求。

        表1 設(shè)計(jì)狀況及作用荷載組合表

        備注:吊車動(dòng)荷載取額定荷載的1.1倍。

        圖2 巖壁吊車梁示意圖

        表2 滑動(dòng)力矩和抗滑力矩表

        (3)巖壁吊車梁與巖壁結(jié)合面抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算。

        根據(jù)規(guī)范計(jì)算得到的兩種工況下的下滑力和阻滑力見表3。阻滑力大于下滑力,滿足規(guī)范設(shè)計(jì)要求。

        表3 滑動(dòng)力和抗滑力表

        (4)受拉錨桿錨固長度驗(yàn)算。

        將膠結(jié)材料與孔壁巖石的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值取0.8 MPa,錨桿孔直徑取55 mm;膠結(jié)材料與鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值取2 MPa。根據(jù)規(guī)范計(jì)算得到的兩種工況下的錨固深度見表4,均小于錨桿實(shí)際錨固深度。

        表4 錨固深度計(jì)算表

        3.2有限元法

        (1)物理力學(xué)參數(shù)。

        圍巖及支護(hù)材料的物理力學(xué)參數(shù)見表5、6。對圍巖與巖壁吊車梁之間豎向接觸面范圍均涂抹了瀝青,按全脫開處理,其斜向接觸面的物理力學(xué)參數(shù)見表7。

        表5 廠區(qū)圍巖物理力學(xué)參數(shù)表

        表6 支護(hù)材料物理力學(xué)參數(shù)表

        表7 接觸面物理力學(xué)參數(shù)表

        (2)三維有限元計(jì)算模型。

        第一、二排受拉錨桿和底部受壓錨桿的間距均為0.75 m?,F(xiàn)取此間距長度巖壁吊車梁作為計(jì)算單元。巖壁吊車梁三維有限元模型的坐標(biāo)系取順河方向?yàn)閄軸,豎直方向?yàn)閅軸,橫河方向?yàn)閆軸。巖體和混凝土結(jié)構(gòu)采用六面體單元(solid65),錨桿采用桿單元(link8),圍巖與巖壁吊車梁斜向接觸面采用接觸單元(CONTA173和TARGE170)模擬。邊界條件:在圍巖上、下側(cè)和內(nèi)側(cè)施加固端約束,在吊車梁順軸向兩側(cè)施加法向約束。巖壁吊車梁和錨桿結(jié)構(gòu)網(wǎng)格的尺寸大致為巖壁吊車梁高度的1/16,圍巖部分網(wǎng)格尺寸從吊車梁部位向外圍逐漸增大。圍巖、吊車梁、錨桿及接觸面的網(wǎng)格見圖3~6。

        圖3 圍巖網(wǎng)格示意圖

        圖4 吊車梁網(wǎng)格示意圖

        圖5 錨桿網(wǎng)格示意圖

        將吊車梁上柱傳遞的荷載以及防潮墻荷載轉(zhuǎn)化成面荷載輸入,軌道上附件重力、吊車豎向荷載及吊車水平荷載轉(zhuǎn)化成節(jié)點(diǎn)荷載輸入,結(jié)構(gòu)自重通過施加豎向重力加速度值體現(xiàn)。圖7、8表示了模型面荷載與點(diǎn)荷載的分布情況。由剛體極限平衡法計(jì)算結(jié)果可見:短暫工況乃是控制工況,因此,有限元法只對控制工況進(jìn)行計(jì)算。

        (3)計(jì)算結(jié)果。

        圖9為短暫工況下的錨桿應(yīng)力云圖,最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在第一排錨桿,為109.047 MPa,小于錨桿的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值300 MPa,最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在底部錨桿,為11.783 MPa。圖10為吊車梁位移云圖,吊車梁最大變形值為0.365 mm,出現(xiàn)在軌道埋件附件。圖11和圖12為短暫工況下接觸面處法向應(yīng)力和摩擦應(yīng)力云圖,最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在吊車梁的底部,為2.257 MPa,遠(yuǎn)小于混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值11.9 MPa。

        圖6 接觸面網(wǎng)格示意圖

        圖7 防潮墻、上柱均布荷載示意圖

        圖8 軌道處豎向、水平荷載示意圖

        4結(jié)語

        圖9 錨桿軸向應(yīng)力云圖

        圖10 吊車梁位移云圖

        長河壩水電站巖壁吊車梁根據(jù)《地下廠房巖壁吊車梁設(shè)計(jì)規(guī)范》中的計(jì)算方法進(jìn)行設(shè)計(jì),第一排、第二排受拉錨桿的承載力、錨固深度及吊車梁整體的抗滑穩(wěn)定性均滿足規(guī)范要求。

        用桿單元模擬受拉壓錨桿、實(shí)體單元模擬圍巖與吊車梁結(jié)構(gòu)、接觸單元模擬接觸面并考慮實(shí)際情況中吊車梁承受的荷載,有限元法較好地模擬了巖壁吊車梁的真實(shí)受力情況。與剛體極限平衡法相比,有限元法可以更加準(zhǔn)確地模擬巖壁吊車梁的工作機(jī)理,更加全面地反映吊車梁各個(gè)部位的應(yīng)力狀況,從而為吊車梁的支護(hù)與配筋提供更為可靠的保障。

        圖11 接觸面法向應(yīng)力云圖

        圖12 接觸面摩擦應(yīng)力云圖

        張志軍(1987-),男,內(nèi)蒙古烏蘭察布人,工程師,碩士,從事地下工程、水利水電工程設(shè)計(jì)及科研工作;

        程麗娟(1984-),女,四川仁壽人,高級(jí)工程師,博士,從事地下工程、巖土工程等方面的設(shè)計(jì)和科研工作;

        譚可奇(1980-),男,陜西石泉人,副處長兼設(shè)計(jì)副總工程師,高級(jí)工程師,碩士,從事水電水利工程勘測設(shè)計(jì)、項(xiàng)目管理及科研工作.

        (責(zé)任編輯:李燕輝)

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        作者簡介:

        收稿日期:2015-12-21

        文章編號(hào):1001-2184(2016)01-0039-04

        文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B

        中圖分類號(hào):TV7;TV222

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