吳　昊，沈本賢，藺錫鈺，楊　劍，凌　昊

(華東理工大學(xué) 化學(xué)工程聯(lián)合國(guó)家重點(diǎn)試驗(yàn)室，上海 200237)

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分壁精餾塔分離芳烴的溫差控制

吳昊，沈本賢，藺錫鈺，楊劍，凌昊

(華東理工大學(xué) 化學(xué)工程聯(lián)合國(guó)家重點(diǎn)試驗(yàn)室，上海 200237)

摘要：與傳統(tǒng)精餾塔相比，分壁精餾塔(DWC)具有明顯的節(jié)能和節(jié)約設(shè)備投資的優(yōu)勢(shì)，但是其控制方法較復(fù)雜，主要原因在于DWC多個(gè)控制回路的相互耦合，且多元物系的塔板溫度與塔板組成也非一一對(duì)應(yīng)。在組分控制的基礎(chǔ)上，采用Aspen Dynamic模擬DWC分離苯、甲苯、二甲苯和均三甲苯四組分體系動(dòng)態(tài)過(guò)程，提出了溫度控制和溫差控制方法，并考察了這兩種控制方法的控制效果。結(jié)果表明，當(dāng)進(jìn)料流量和組成發(fā)生±10%波動(dòng)后，利用溫度控制，各產(chǎn)品純度的最大波動(dòng)范圍為0.985~0.995，而溫差控制的各產(chǎn)品純度最大波動(dòng)范圍為0.988~0.992；當(dāng)塔壓發(fā)生波動(dòng)時(shí)，溫差控制和溫度控制的各產(chǎn)品純度最大波動(dòng)范圍分別為0.9885~0.9915和0.980~0.996。溫差控制效果明顯優(yōu)于溫度控制。

關(guān)鍵詞：分壁精餾塔；芳烴；精餾；動(dòng)態(tài)控制；溫差控制

過(guò)程強(qiáng)化是化工過(guò)程研究的重要發(fā)展方向[1]。分壁精餾塔(Divided-wall column, DWC)作為典型的用于化工強(qiáng)化過(guò)程的裝置，具有節(jié)約能耗和設(shè)備投資、占地面積少等優(yōu)勢(shì)。1985年，BASF公司實(shí)現(xiàn)了全球首次DWC工業(yè)應(yīng)用，迄今為止已有超過(guò)60套DWC成功運(yùn)行[2]。Uhde公司稱全球已有超過(guò)100套工業(yè)應(yīng)用的DWC，其中絕大多數(shù)用于分離從催化重整和焦化輕油中得到的三苯(苯、甲苯、二甲苯)混合物[3-4]。

三組分混合物由輕組分、中間組分和重組分構(gòu)成。在傳統(tǒng)的直接分離序列中，輕組分從第1個(gè)塔的塔頂餾出，中間組分和重組分則從第1個(gè)塔的底部抽出，進(jìn)入第2個(gè)精餾塔。在該序列的第1個(gè)塔中，中間組分的含量會(huì)在某塊板上出現(xiàn)最大值，該板通常位于塔釜的上方，這就意味著中間組分在第1個(gè)塔中會(huì)有返混。這種返混會(huì)導(dǎo)致能量的損耗，降低了熱力學(xué)效率，且在通常的兩塔分離序列中不可避免[5-10]，而使用DWC則可以消除中間組分的返混。Ho等[10]對(duì)返混程度和蒸氣消耗之間的量化關(guān)系進(jìn)行了描述，并對(duì)文獻(xiàn)中提到的混合物進(jìn)行了考察，發(fā)現(xiàn)預(yù)測(cè)值和實(shí)際數(shù)據(jù)很接近。

合適的控制方法是DWC成功應(yīng)用的前提。Wolff等[11]指出，DWC有回流比、蒸發(fā)量、側(cè)線流率、分液比或分氣比4個(gè)自由度。值得注意的是，在實(shí)際的DWC中，由于隔板的位置無(wú)法變化，分氣比通常是一個(gè)定值[11-12]。在穩(wěn)態(tài)時(shí)找到最優(yōu)的操作點(diǎn)并不難，但是在進(jìn)料流量和組成發(fā)生波動(dòng)時(shí)仍能保證DWC在最優(yōu)操作點(diǎn)運(yùn)行卻不容易。此外，關(guān)于DWC動(dòng)態(tài)控制和優(yōu)化[13-20]也鮮有報(bào)道，只有少數(shù)控制結(jié)構(gòu)能夠在控制產(chǎn)品純度的同時(shí)，保證能耗處于最優(yōu)值。2009年，Ling等[21-22]提出了一種4×4的控制結(jié)構(gòu)，不僅能夠控制產(chǎn)品純度，而且可以使全塔能耗處于最優(yōu)值，該控制結(jié)構(gòu)最重要的特點(diǎn)就是通過(guò)分液比來(lái)控制預(yù)分餾段頂部的重組分含量。Kiss等[23]在不同的分離體系中驗(yàn)證了Ling和Luyben提出的組分控制結(jié)構(gòu)的有效性。結(jié)果表明，該控制結(jié)構(gòu)較其他控制結(jié)構(gòu)，尤其是較DB/LSV和LB/DSV有更短的平衡時(shí)間和更小的超調(diào)量。

在DWC分離苯-甲苯-二甲苯-均三甲苯四組分體系穩(wěn)態(tài)研究和組分控制的基礎(chǔ)上[24]，筆者采用Aspen dynamic研究和對(duì)比DWC的溫度控制和溫差控制的效果，目的在于為DWC的工業(yè)過(guò)程提供可靠的控制方案。

1分壁精餾塔分離芳烴過(guò)程研究

以苯-甲苯-二甲苯-均三甲苯(B-T-X-H)四組分體系作為研究對(duì)象。各組分等摩爾比進(jìn)料，進(jìn)料溫度351 K、壓力0.8 MPa、流量1 kmol/s。穩(wěn)態(tài)要求控制產(chǎn)品純度為99%(摩爾分?jǐn)?shù))。穩(wěn)態(tài)模擬過(guò)程使用Aspen Plus中的RadFrac模塊，物性方法選擇Chao-Seader，DWC模擬裝置由1個(gè)汽提塔(僅有1個(gè)再沸器)、2個(gè)并列的吸收塔(無(wú)再沸器或冷凝器)和1個(gè)精餾塔(僅有1個(gè)冷凝器)組成，采用Aspen dynamic進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬的組態(tài)和模擬[21-22]。

分離B-T-X-H四組分體系的最優(yōu)結(jié)構(gòu)為直接序列DWC結(jié)構(gòu)。圖1給出了優(yōu)化完成后整個(gè)DWC的穩(wěn)態(tài)設(shè)計(jì)結(jié)果。模擬控制常規(guī)塔和分壁精餾塔的塔頂壓力分別為0.037 MPa和0.013 MPa，塔頂回流罐的溫度均為322 K。圖1左為常規(guī)精餾塔共有29塊塔板，第1塊塔板為冷凝器，第29塊塔板為再沸器，塔直徑為6.847 m；回流比為1.87，冷凝器負(fù)荷為21.38 MW，再沸器負(fù)荷為26.10 MW。圖1右為DWC，其中精餾段、側(cè)線段和提餾段統(tǒng)稱為主塔，共有68塊塔板；主塔中第1塊為冷凝器，第68塊為再沸器，精餾段塔板為第2~9塊，側(cè)線段塔板為第10~46塊，提餾段塔板為第47~67塊；預(yù)分餾段和側(cè)線段一樣，共有37塊板；全塔回流比為4.62，冷凝器負(fù)荷為43.39 MW，再沸器負(fù)荷為41.55 MW，分液比為0.251，分氣比為0.467，側(cè)線流量為0.248 kmol/s。4個(gè)產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)均達(dá)到分離要求99%。表1為DWC的詳細(xì)設(shè)計(jì)參數(shù)。

2分壁精餾塔分離芳烴的溫度控制

2.1　溫度控制結(jié)構(gòu)

在經(jīng)典的兩組分精餾分離過(guò)程中，操作壓力恒定下，溫度與組成具有一一對(duì)應(yīng)關(guān)系。在多組分系統(tǒng)中，一定的操作壓力下，溫度與組成沒(méi)有一一對(duì)應(yīng)關(guān)系，但還是可以采用溫度控制進(jìn)行嘗試。筆者所采用的控制策略為，利用回流比控制常規(guī)塔塔頂溫度，利用再沸器熱負(fù)荷QR控制塔底溫度；利用分液比、回流比、再沸器熱負(fù)荷和側(cè)線采出流量來(lái)分別控制DWC的預(yù)分餾段、精餾段、提餾段和側(cè)線段各自的靈敏板溫度。確定精餾塔靈敏板位置的方法有很多，筆者采用的是奇異值分析法(Singular value decomposition，SVD)。在穩(wěn)態(tài)時(shí)，給控制變量施加一個(gè)非常小的波動(dòng)(0.1%)，保持其他控制變量恒定，運(yùn)行Aspen Plus得到新的塔板溫度分布。將每塊塔板上溫度的波動(dòng)幅度除以操作變量的波動(dòng)幅度，即可得到關(guān)于該操作變量的穩(wěn)態(tài)增益；同理，得到所有操作變量對(duì)應(yīng)的穩(wěn)態(tài)增益。然后利用Matlab中的SVD方程來(lái)分解這個(gè)穩(wěn)態(tài)增益矩陣，得到矩陣K=U∑VT，其中U矩陣中每列的最大值對(duì)應(yīng)的塔板即為靈敏板，對(duì)應(yīng)的操作變量就是需要配對(duì)的控制變量。以再沸器熱負(fù)荷、回流比、分液比和分氣比在預(yù)分餾塔和主塔中的穩(wěn)態(tài)增益值和U矩陣中每列的數(shù)值為基礎(chǔ)，繪制圖2和圖3。

圖1　分壁精餾塔結(jié)構(gòu)的穩(wěn)態(tài)設(shè)計(jì)

NFNSNQR/MWQD/MWD/mAC/m2AR/m2TAC×10-6/(USD·a-1)2718(Sidestream)6841.5543.3911.04365720988.76

圖2　DWC預(yù)分餾塔SVD分析結(jié)果

圖3　DWC主塔SVD分析結(jié)果

由圖3(c)可知，紅色實(shí)線U1對(duì)應(yīng)的控制變量為回流比，U1在精餾段的極值出現(xiàn)在第6塊塔板，故用回流比來(lái)控制M6點(diǎn)的溫度；綠色虛線U2對(duì)應(yīng)的控制變量為再沸器熱負(fù)荷，而U2在提餾段的極值出現(xiàn)在M58，故用再沸器熱負(fù)荷來(lái)控制M58的溫度。由圖3(d)可知，U4對(duì)應(yīng)的控制變量為側(cè)線流率，U4在側(cè)線段的極值出現(xiàn)在M32，故用側(cè)線流率來(lái)控制M32的溫度。最終，DWC控制方案中靈敏板與操作變量配對(duì)形式為M6-R、M58-QR、M32-S、P6-βL。圖4為Aspen dynamic中溫度控制的流程。圖4中的6個(gè)溫度控制回路時(shí)滯(Dead time)均為0.017 h。另外，DWC控制結(jié)構(gòu)中加入Q/F和R/F比例前饋控制，其目的是減少流量變化對(duì)塔頂和塔釜產(chǎn)品純度的影響，2個(gè)Lag模塊延遲時(shí)間均為0.5 h。溫度控制器調(diào)諧順序依次為塔底溫度控制回路、塔頂溫度控制回路、側(cè)線溫度控制回路和預(yù)分餾段溫度控制回路[22]，利用Tyreus-Luyben法來(lái)獲得增益值和積分時(shí)間。表2列出了各控制回路的控制器調(diào)諧參數(shù)。

2.2　溫度控制結(jié)果

分別考察了進(jìn)料流量波動(dòng)±10%以及各組分摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%的溫度控制效果。以苯組分波動(dòng)為例，進(jìn)料組成中苯摩爾分?jǐn)?shù)增加10%表示苯的摩爾分?jǐn)?shù)從0.250增加到0.275，其他組分摩爾分?jǐn)?shù)的變化按原組分摩爾比重新計(jì)算，4個(gè)組分摩爾分?jǐn)?shù)加和為1。模擬在時(shí)間為1 h時(shí)施加波動(dòng)，結(jié)果示于圖5~圖9。從圖5~圖9可以看出，當(dāng)進(jìn)料流量和各個(gè)組成波動(dòng)為±10%時(shí)，DWC分離甲苯-二甲苯-均三甲苯過(guò)程中，甲苯與均三甲苯的控制效果較好，各產(chǎn)品在發(fā)生波動(dòng)8 h后趨于穩(wěn)定，但中間組分二甲苯的控制效果較差。例如，當(dāng)進(jìn)料組成發(fā)生+10%T和-10%X變化時(shí)，二甲苯產(chǎn)品趨于穩(wěn)定時(shí)的摩爾分?jǐn)?shù)僅分別為0.983和0.984，離規(guī)定純度要求較遠(yuǎn)。

DWC靈敏板上的B-T-X-H液相組成列于表3。塔板的溫度隨著塔板物料組成波動(dòng)而波動(dòng)，如果強(qiáng)行利用操縱變量(例如回流比)去固定某一塔板的溫度，則會(huì)導(dǎo)致控制效果變差。在能量最優(yōu)情況下，當(dāng)進(jìn)料流量發(fā)生波動(dòng)時(shí)，為達(dá)到分離要求改變操縱變量，這些板上組分的濃度基本可以保證不變。但是，當(dāng)進(jìn)料中組分含量發(fā)生波動(dòng)時(shí)，為達(dá)到分離要求改變操縱變量，其板上的各組分濃度必然發(fā)生變化，故其所要求的溫度也發(fā)生變化。這就是溫度控制無(wú)法控制組分組成波動(dòng)的原因。

圖4　Aspen dynamics中DWC的溫度控制回路

ControlloopControlledvariableManipulatedvariableKcτI/hTC0TP6βL13.370.53TC1TM6RW2.700.33TC2TM32S36.610.97TC3TM58QRW11.810.13

圖5　DWC溫度控制結(jié)構(gòu)在進(jìn)料流量波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖6　DWC溫度控制結(jié)構(gòu)在苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖7　DWC溫度控制結(jié)構(gòu)在甲苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖8　DWC溫度控制結(jié)構(gòu)在二甲苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖9　DWC溫度控制結(jié)構(gòu)在均三甲苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

Stagen(B)n(T)n(X)n(H)P64.0×10-63.0×10-34.9×10-32.0×10-3M63.0×10-65.6×10-34.3×10-34.0×10-4M328.4×10-175.3×10-77.6×10-32.4×10-3M585.5×10-251.7×10-112.6×10-37.4×10-3

B,H,T and X were the same as Fig.1.

3分壁精餾塔溫差控制

3.1　溫差控制結(jié)構(gòu)

溫差控制很早就被應(yīng)用于常規(guī)精餾塔的多組分精餾過(guò)程[13]，Ling等[21]也將此結(jié)構(gòu)成功應(yīng)用于DWC的控制中。當(dāng)DWC進(jìn)料組成發(fā)生變化時(shí)，相隔塔板之間的溫度變化趨勢(shì)相似，塔板溫度之間的差值在進(jìn)料組成發(fā)生變化時(shí)幾乎保持不變，這是進(jìn)行溫差控制的依據(jù)。

溫差控制涉及到兩塊板，即基準(zhǔn)板和差值板的選擇?；鶞?zhǔn)板的位置在前節(jié)已用SVD法獲得，差值板的選擇需在確定操作變量對(duì)塔板溫度增益的基礎(chǔ)上進(jìn)行。以主塔回流量溫差控制回路為例，首先可以得到所有塔板的溫度增益值，記為Kn,ΔT/ΔR、Kn,ΔT/ΔQR、Kn,ΔT/ΔS和Kn,ΔT/ΔβL；隨后，計(jì)算主塔上每塊塔板的溫度增益值與M6的溫度增益值之差，記為ΔK6，可以得到一個(gè)4×68的矩陣；最后，將該矩陣進(jìn)行SVD分解，得到矩陣K=U∑VT，U矩陣中絕對(duì)值最大值對(duì)應(yīng)的板即為差值板，即回流量控制該塔板與M6的溫度差值。如圖10所示，對(duì)ΔK6進(jìn)行SVD分解后得到的提餾段U矩陣的絕對(duì)值最大值出現(xiàn)在M58，故確定M58為提餾段溫差控制回路中的差值板。

圖10　DWC主塔和預(yù)分餾塔溫差SVD分析結(jié)果

通過(guò)上述方法得到各溫差控制回路。塔頂溫差控制回路的配對(duì)為ΔTR=T8-T6；塔底溫差控制回路配對(duì)的為ΔTQR=T58-T50；側(cè)線溫差控制回路配對(duì)的為ΔTS=T46-T32；βL控制回路配對(duì)的為ΔTβL=TP15-T6。圖11給出了Aspen dynamic中DWC的溫差控制流程。圖11中，控制回路均有0.017 h的Dead time，依舊加入R/F和Q/F比例前饋控制。調(diào)諧順序依次為塔底溫差控制回路、塔頂溫差控制回路、側(cè)線溫差控制回路、預(yù)分餾段溫差控制回路。表4給出溫差控制的控制器調(diào)諧參數(shù)。

3.2　溫差控制結(jié)果

對(duì)進(jìn)料流量和進(jìn)料組成發(fā)生±10%波動(dòng)時(shí)溫差控制回路的有效性和穩(wěn)定性進(jìn)行了驗(yàn)證，模擬在時(shí)間為1 h時(shí)給予波動(dòng)，控制結(jié)果如圖12~圖16所示。由圖12~圖16可知，溫差控制較溫度控制的產(chǎn)品組成波動(dòng)減小，解決了溫度控制在進(jìn)料組成發(fā)生+10%T和-10%X變化時(shí)二甲苯產(chǎn)品摩爾分?jǐn)?shù)偏離規(guī)定純度較遠(yuǎn)的問(wèn)題。系統(tǒng)重新到達(dá)穩(wěn)態(tài)時(shí)，B-T-X-H各組分摩爾分?jǐn)?shù)均可以達(dá)到0.988以上，且波動(dòng)范圍明顯較小。

溫差控制的另外一個(gè)特點(diǎn)是，可以減緩塔壓波動(dòng)對(duì)產(chǎn)品純度的影響。塔板壓力發(fā)生變化，塔板上的氣、液相組成也會(huì)隨之發(fā)生變化?？刂茰夭顣r(shí)，兩塊塔板的溫度受塔壓力變化的影響一致，那么壓力對(duì)控制器的影響將會(huì)降低。如圖17所示，模擬在1 h時(shí)給DWC系統(tǒng)施加一個(gè)±0.002 MPa的波動(dòng)，觀察控制效果，可以看出溫差控制較溫度控制有明顯優(yōu)勢(shì)。

圖11　Aspen dynamics中DWC的溫差控制回路

ControlloopControlledvariableManipulatedvariableKcτI/hTC01T6RC2.820.35TC02T20QRC4.630.20DTC1ΔTRβL0.550.31DTC2ΔTSRW7.440.51DTC3ΔTQRS2.160.20DTC4ΔTβLQRW2.670.53

圖12　DWC溫差控制結(jié)構(gòu)在進(jìn)料流量波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖13　DWC溫差控制結(jié)構(gòu)在苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖14　DWC溫差控制結(jié)構(gòu)在甲苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖15　DWC溫差控制結(jié)構(gòu)在二甲苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖16　DWC溫差控制結(jié)構(gòu)在均三甲苯摩爾分?jǐn)?shù)波動(dòng)±10%后的控制結(jié)果

圖17　DWC的 TC和DTC控制對(duì)壓力波動(dòng)0.002 MPa的控制結(jié)果

4結(jié)論

分離B-T-X-H體系DWC動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果表明，溫度控制方法的時(shí)滯大于溫差控制方法；且當(dāng)進(jìn)料流量和組成發(fā)生±10%波動(dòng)后，溫度控制回路得到的各產(chǎn)品純度波動(dòng)范圍大于溫差控制回路得到的產(chǎn)品純度波動(dòng)范圍；此外，當(dāng)塔頂壓力發(fā)生±0.002 MPa波動(dòng)時(shí)，溫度控制的產(chǎn)品純度波動(dòng)范圍為0.980~0.996，而溫差控制的產(chǎn)品純度波動(dòng)范圍為0.9885~0.9915。綜上所述，在DWC中溫差控制較溫度控制具有明顯的優(yōu)勢(shì)。

符號(hào)說(shuō)明：

AC——塔頂冷凝器換熱面積， m2；

AR——塔釜再沸器換熱面積， m2；

B——苯(Benzene)；

D——塔的直徑， m；

DTC1，DTC2——分別表示預(yù)分餾段和精餾段溫差控制回路；

DTC3, DTC4——分別表示側(cè)線段和提餾段溫差控制回路；

F——進(jìn)料量， kmol/s；

H——均三甲苯(1,3,5-Trimethylbenzene)；

K——m×n矩陣；

Kc——比例值；

Kn,ΔT/ΔR——回流比波動(dòng)后得到的各塔板溫度增益矩陣；

Kn,ΔT/ΔQR——再沸器負(fù)荷波動(dòng)后得到的各塔板溫度增益矩陣；

Kn,ΔT/ΔS——側(cè)線流量波動(dòng)后得到的各塔板溫度增益矩陣；

Kn,ΔT/ΔβL——分液比波動(dòng)后得到的各塔板溫度增益矩陣；

Mi——主塔第i塊塔板；

N——總塔板數(shù)；

NF——進(jìn)料板位置；

NS——出料板位置；

Pi——預(yù)分餾段第i塊塔板；

Q——再沸器負(fù)荷統(tǒng)稱， MW；

QD——塔頂冷凝器負(fù)荷統(tǒng)稱， MW；

QR——塔釜再沸器負(fù)荷統(tǒng)稱， MW；

QRC,QRW——分別表示常規(guī)塔和分壁精餾塔塔釜再沸器負(fù)荷， MW；

R——回流比統(tǒng)稱；

RC,RW——分別表示常規(guī)塔和分壁精餾塔回流比；

S——側(cè)線流率， kmol/s；

T——甲苯(Toluene)；

TAC——年裝置總投資， 106USD/a；

TC0——預(yù)分餾段溫度控制回路；

TC01,TC02——分別表示常規(guī)塔塔頂溫度控制回路和塔底溫度控制回路；

TC1, TC2, TC3——分別表示精餾段、側(cè)線段和提餾段溫度控制回路；

Ti——常規(guī)塔第i塊板溫度，℃；

TMi——主塔第i塊板溫度，℃；

TPi——預(yù)分餾段第i塊板溫度，℃；

U——m×m矩陣；

V——n×n矩陣；

X——二甲苯(o-Xylene)；

βL——分壁精餾塔分液比；

βv——分壁精餾塔分氣比；

ΔK6——各塔板溫度增益值與M6的溫度增益值之差；

ΔTQR——提餾段溫差控制回路溫差，℃；

ΔTR——精餾段溫差控制回路溫差，℃；

ΔTS——側(cè)線段溫差控制回路溫差，℃；

ΔTβL——預(yù)分餾段溫差控制回路溫差，℃；

τI——積分值， h。

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Temperature Difference Control of Divided-Wall Column for Separating Aromatics

WU Hao，SHEN Benxian，LIN Xiyu，YANG Jian，LING Hao

(StateKeyLaboratoryofChemicalEngineering,EastChinaUniversityofScienceandTechnology,Shanghai200237,China)

Abstract：As the strong interaction of control loops of divided-wall column (DWC), it is more difficult to control a DWC than a conventional column. More, the stage temperature of DWC is not strongly connected with the stage composition in DWC. So some control failures often happen by only using temperature control for DWC. The temperature control structure (TC) and the temperature difference control structure (DTC) of a DWC were proposed, and their control results were compared for separating benzene, toluene,o-xylene and 1,3,5-trimethylbenzene mixture. The dynamic simulation showed that in facing of ±10% feed flow and composition disturbances, the product purities could be maintained between 0.985 and 0.995 by TC structure, but between 0.988 and 0.992 by DTC structure. Besides, in facing of pressure change the products purities could be kept between 0.9885 and 0.9915 by DTC structure while only between 0.980 and 0.996 by TC structure. The performance of DTC structure was better than that of TC structure.

Key words：divided-wall column; aromatics; distillation; dynamic control; differential temperature control

中圖分類號(hào)：TQ202

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

doi:10.3969/j.issn.1001-8719.2016.01.013

文章編號(hào)：1001-8719(2016)01-0088-13

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(21476081)和上海市教育委員會(huì)科研創(chuàng)新重點(diǎn)項(xiàng)目(14ZZ058)資助

收稿日期：2014-10-31

第一作者： 吳昊，男，博士研究生，從事分壁精餾塔研究；E-mail:happywuhao@163.com

通訊聯(lián)系人： 凌昊，男，教授，博士，從事石油加工和過(guò)程強(qiáng)化研究；Tel：021-64252328；E-mail:linghao@ecust.edu.cn